那驥宇 李愛貴 毛天宇 劉金霞 赫連建峰 韓冰

中國(guó)石油集團(tuán)工程技術(shù)研究有限公司

為防止發(fā)生腐蝕破壞，保障長(zhǎng)輸油氣管線安全，20世紀(jì)90年代以來，我國(guó)已建成投產(chǎn)和在建的干線管道工程中管體防腐層大部分采用了三層聚乙烯結(jié)構(gòu)，基于防腐體系的一致性原則，補(bǔ)口處幾乎均采用了“環(huán)氧底漆+熱收縮帶”的防腐結(jié)構(gòu)[1-3]。在施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行的熱收縮帶補(bǔ)口作業(yè)由于受到材料質(zhì)量、現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境、安裝技巧等多方面因素影響，補(bǔ)口防腐層與防腐廠預(yù)制的管體防腐層在防腐效果上有所差距，失效頻發(fā)使其成為管線防腐體系中較為薄弱的環(huán)節(jié)[4-5]。在熱收縮帶補(bǔ)口失效案例中主要存在兩種失效形式，一種是熱收縮帶與管體防腐層搭接部位黏結(jié)不良導(dǎo)致的密封破壞；另一種是熱收縮帶與鋼管表面黏結(jié)不良導(dǎo)致的剝離破壞。兩種失效形式均與熱熔膠在受熱黏結(jié)時(shí)的熔融情況密切相關(guān)[6-8]。無論是烘烤加熱溫度較低，造成熱熔膠熔融不充分，使其在黏結(jié)PE表面時(shí)不能獲得足夠的初黏力，還是烘烤操作加熱不勻，造成作業(yè)區(qū)域與非作業(yè)區(qū)域溫差過大，導(dǎo)致不同位置熔融程度各異而出現(xiàn)局部空鼓和氣泡，都會(huì)為管線運(yùn)營(yíng)埋下隱患。因此，對(duì)熱收縮帶使用過程中熱熔膠的熔融情況進(jìn)行研究和控制，對(duì)于整個(gè)防腐體系的有效性至關(guān)重要。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)對(duì)象及思路

本研究選擇了20余種國(guó)內(nèi)外具有代表性的常溫型和高溫型熱收縮帶為樣本進(jìn)行試驗(yàn)，對(duì)使用過程中熱熔膠熔融情況對(duì)黏結(jié)性能的影響進(jìn)行研究。首先，采用差示掃描量熱法（DSC）和環(huán)球軟化點(diǎn)法分別從微觀力學(xué)和宏觀物性的層面對(duì)熱熔膠加熱熔融過程進(jìn)行剖析，從理論上初步判斷使其具備良好黏結(jié)所需流動(dòng)性應(yīng)達(dá)到的條件；其次，根據(jù)理論判斷設(shè)計(jì)制件條件，用烘箱法制備對(duì)底漆鋼的剝離試件進(jìn)行常溫剝離試驗(yàn)，從剝離強(qiáng)度和破壞形態(tài)的角度考察黏結(jié)性能，進(jìn)一步確定熱熔膠實(shí)現(xiàn)良好黏結(jié)效果所需的條件；再次，采用不同加熱方式對(duì)剝離試件和安裝系統(tǒng)進(jìn)行制備安裝，并對(duì)安裝過程中的溫度等關(guān)鍵因素實(shí)施嚴(yán)格監(jiān)測(cè)，通過剝離試驗(yàn)考察試件和安裝系統(tǒng)的黏結(jié)效果，對(duì)提出的熱熔膠熔融黏結(jié)溫度等條件的合理性進(jìn)行驗(yàn)證；最后，結(jié)合與熱熔膠共同使用熱收縮帶基材的耐熱沖擊性能，對(duì)熱收縮帶安裝操作溫度和其他細(xì)節(jié)提出建議。

1.2 試驗(yàn)方法及設(shè)備

熱熔膠DSC熔融過程曲線根據(jù)ISO 11357-3—2018《塑料差示掃描量熱法第3部分熔化和結(jié)晶焓和溫度的測(cè)定》[9]，采用瑞士METTLER TO‐LEDO公司生產(chǎn)的DSC823e型差示掃描量熱儀測(cè)定（升溫速率20℃/min，溫度范圍25～225℃，N2氛圍）；環(huán)球軟化點(diǎn)根據(jù)GB/T 4507—2014《瀝青軟化點(diǎn)測(cè)定法環(huán)球法》[10]，采用天津宏宇試驗(yàn)儀器公司生產(chǎn)的HP-2806F型電腦瀝青軟化點(diǎn)測(cè)定儀測(cè)定；剝離強(qiáng)度根據(jù)GB/T 2792—2014《膠黏帶剝離強(qiáng)度的試驗(yàn)方法》[11]和ISO 21809-3—2016《石油天然氣工業(yè)埋地或水下輸送管系統(tǒng)外涂層第3部分補(bǔ)口涂層》[12]，采用日本島津公司生產(chǎn)的AG-X型電子萬能試驗(yàn)機(jī)測(cè)定；基材耐熱沖擊試驗(yàn)按GB/T 23257—2017《埋地鋼質(zhì)管道聚乙烯防腐層》規(guī)定的方法進(jìn)行[13]；試件制備和試驗(yàn)過程中使用的熱源為德國(guó)BINDER公司生產(chǎn)的FD-115型熱風(fēng)循環(huán)烘箱、德國(guó)BOSCH公司生產(chǎn)的GHG 600-3型熱風(fēng)槍，以及收縮帶廠家配套的燃?xì)饣鸢训取?/p>

2 結(jié)果與分析

2.1 熱熔膠熔融性能試驗(yàn)

熱熔膠充分潤(rùn)濕被黏基體表面得到優(yōu)良初黏力是實(shí)現(xiàn)良好黏結(jié)的關(guān)鍵。由楊氏方程可知，熔體接觸角是影響潤(rùn)濕過程的關(guān)鍵因素，熱熔膠在黏結(jié)過程中的流動(dòng)性及與被黏基體表面的作用時(shí)間與接觸角密切相關(guān)，從而決定其潤(rùn)濕能力。熱熔膠流動(dòng)性隨溫度升高而增強(qiáng)，因而為熱熔膠提供發(fā)生黏流轉(zhuǎn)變和良好熔融的溫度，并保證與基體表面足夠的作用時(shí)間，對(duì)于實(shí)現(xiàn)良好黏結(jié)起決定性作用。本試驗(yàn)從DSC熔融曲線熔融峰溫度和環(huán)球軟化點(diǎn)兩個(gè)參數(shù)來考察不同熱收縮帶熱熔膠在指定升溫條件下的熔融過程，從理論上初步判斷熱熔膠實(shí)現(xiàn)良好黏結(jié)所需的溫度。

表1中的熔融峰溫度和環(huán)球軟化點(diǎn)分別從力學(xué)狀態(tài)轉(zhuǎn)變和機(jī)械性能變化的角度反映了不同熱熔膠在程序升溫過程中的熔融性能。熔點(diǎn)作為晶體概念不適用于高分子混合體系，此處用熔融峰溫度來考察兼具晶相和非晶相的熱熔膠體系中各主要組分發(fā)生相變的溫度及范圍；環(huán)球軟化點(diǎn)體現(xiàn)了熱熔膠隨溫度升高，表觀機(jī)械性能發(fā)生特定變化的溫度。兩個(gè)參數(shù)均與熔體熔融性能密切相關(guān)，但不宜進(jìn)行直接對(duì)比，應(yīng)分別分析后對(duì)熱熔膠的熔融黏結(jié)溫度作出初步判斷。

表1 國(guó)內(nèi)外不同熱熔膠熔融峰溫度及環(huán)球軟化點(diǎn)Fig.1 The data of peak temperature and softening point of hot melt adhesives

從表1的熔融峰溫度數(shù)據(jù)可以看出，在升溫過程中，除少數(shù)樣品在較集中的單一溫度區(qū)間出現(xiàn)相變外，多數(shù)樣品在不同的兩個(gè)溫度區(qū)間內(nèi)均有明顯相變，這體現(xiàn)了熱熔膠是由多組分組成的混合體系。試驗(yàn)所用熱熔膠的起始相變溫度大多集中于47～56℃，并且呈寬度為40℃左右的寬峰，查閱資料發(fā)現(xiàn)，主流熱熔膠基體EVA樹脂、增黏劑松香（用于增強(qiáng)熔體極性）、黏度調(diào)節(jié)劑石蠟（用于降低熔體黏度）等熱熔膠主要組分均在此溫度區(qū)間由高彈態(tài)變成黏流態(tài)，各組分熔融峰相互靠近重合使這一溫度區(qū)間出現(xiàn)寬吸熱峰。部分熱熔膠在較高溫度區(qū)間110～160℃也表現(xiàn)出明顯相變，有以下原因：①高分子鏈段和空穴的協(xié)同運(yùn)動(dòng)宏觀上表現(xiàn)為熔體流動(dòng)，部分石蠟、松香等小分子進(jìn)入到EVA分子鏈間隙，EVA分子鏈的束縛作用使小分子的運(yùn)動(dòng)勢(shì)壘增大，當(dāng)體系溫度升高到能夠克服小分子運(yùn)動(dòng)勢(shì)壘時(shí)，才會(huì)熔融吸熱，該作用使小分子熔融峰向高溫區(qū)移動(dòng)10℃左右；②根據(jù)FLORY的線性聚合物鏈長(zhǎng)與黏度關(guān)系理論，大相對(duì)分子質(zhì)量EVA樹脂的存在使鏈段束縛作用變強(qiáng)，與空穴的協(xié)同運(yùn)動(dòng)困難，從而導(dǎo)致熔融峰溫度升高，而不同分子量的分布則會(huì)對(duì)熔融終止溫度產(chǎn)生影響（即決定峰的寬窄）；③為了增強(qiáng)熱熔膠的流動(dòng)性和內(nèi)聚能，體系中還會(huì)加入增塑劑、抗氧化劑、填料等組分，在程序升溫過程中，存在的高黏流溫度組分有可能發(fā)生相變而出現(xiàn)吸熱峰，也可能不發(fā)生變化，這些組分在體系中的這種“骨架”作用，將影響熱熔膠的宏觀性能（如環(huán)球軟化點(diǎn)與起始相變溫度的不相關(guān)性）。

軟化點(diǎn)類型較多，多元化的測(cè)試方法及參數(shù)，以及不明確的材料微觀結(jié)構(gòu)，使其并不同于玻璃化溫度和黏流溫度具有明確的物理意義，不同的軟化點(diǎn)測(cè)試方法之間也沒有定量關(guān)系，但同一種測(cè)試方法可用來評(píng)價(jià)比較不同材料。表1中的環(huán)球軟化點(diǎn)測(cè)試結(jié)果較為直觀地展現(xiàn)了熱熔膠在升溫過程中逐漸軟化流動(dòng)，直至無法承托鋼球，使其落至指定位置時(shí)的溫度，從宏觀上體現(xiàn)了熱熔膠達(dá)到規(guī)定流動(dòng)性時(shí)的溫度?？梢钥闯觯撼匦蜔崛勰z的環(huán)球軟化點(diǎn)大多集中在105～125℃區(qū)間；而高溫型熱熔膠的環(huán)球軟化點(diǎn)基本都在150℃以上。軟化點(diǎn)的高低與其主要組分相對(duì)分子質(zhì)量的大小關(guān)系密切，隨著EVA樹脂相對(duì)分子質(zhì)量的增大有升高的趨勢(shì)，但與具體組分相對(duì)分子質(zhì)量的分布沒有關(guān)系，這也解釋了有的低起始相變溫度熱熔膠擁有較高的軟化點(diǎn)（如2#、11#），而有的高起始相變溫度熱熔膠軟化點(diǎn)卻較低（如3#、4#、7#）。簡(jiǎn)單來說，熱熔膠混合體系中的小分子及低相對(duì)分子質(zhì)量組分決定熱熔膠的起始相變溫度，而混合體系中的高相對(duì)分子質(zhì)量組分（骨架）則與宏觀流動(dòng)性密切相關(guān)。

綜上所述，根據(jù)熱熔膠黏結(jié)機(jī)理和國(guó)內(nèi)外熱熔膠熔融性能現(xiàn)狀，從理論上初步判斷熱收縮帶熱熔膠熔融黏結(jié)時(shí)的溫度應(yīng)高于體系主要組分的充分熔融溫度區(qū)間和環(huán)球軟化點(diǎn)（至少應(yīng)在150℃以上），才能具備良好的流動(dòng)性，從而在黏結(jié)中充分潤(rùn)濕被黏表面，實(shí)現(xiàn)良好黏結(jié)效果。

2.2 熱熔膠黏結(jié)性能試驗(yàn)

對(duì)于固定體系的熱熔膠，將其加熱到流動(dòng)性良好的黏結(jié)溫度和在該溫度下與被黏結(jié)表面的作用時(shí)間，是對(duì)黏結(jié)效果起決定性作用的兩個(gè)方面。根據(jù)對(duì)熔融性能的初步分析，本試驗(yàn)選用了不同廠家生產(chǎn)具有代表性的常溫型和高溫型熱收縮帶，在不同條件下用烘箱法進(jìn)行對(duì)底漆鋼剝離試件的制備，然后進(jìn)行常溫180℃剝離試驗(yàn)。制件條件和試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。

由表2中制件條件①、②、③的試驗(yàn)結(jié)果可以看出，當(dāng)烘箱溫度設(shè)定為150℃時(shí)，隨著制件時(shí)間延長(zhǎng)，熱收縮帶對(duì)底漆鋼的黏結(jié)情況由全部樣品黏結(jié)失敗變成部分樣品出現(xiàn)內(nèi)聚破壞，黏結(jié)效果有明顯變好趨勢(shì)。這是因?yàn)樽銐虻闹萍r(shí)間保證了熱量由烘箱向熱熔膠充分傳遞，使其達(dá)到黏流轉(zhuǎn)變所需的溫度；也使熱熔膠在該溫度下充分熔融，保證與被黏結(jié)表面接觸時(shí)的良好流動(dòng)性和潤(rùn)濕性。條件②所制試件在不同速度下的剝離試驗(yàn)還說明剝離速度會(huì)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果產(chǎn)生影響，因此剝離評(píng)價(jià)試驗(yàn)應(yīng)嚴(yán)格控制剝離速度。

對(duì)熱熔膠熔融條件和制件效率綜合考量后，制件時(shí)間固定為20 min，提高烘箱溫度進(jìn)行試件制備，由條件②、④、⑤、⑥的結(jié)果可以看出，制件時(shí)間一定，提高烘箱溫度顯著增強(qiáng)了熱熔膠的黏結(jié)效果，剝離強(qiáng)度明顯增加；從破壞形態(tài)的角度來看，在較低的制件溫度下，試件在剝離過程中很難出現(xiàn)內(nèi)聚破壞的剝離形態(tài)，隨著烘箱溫度的提高，一部分產(chǎn)品開始出現(xiàn)內(nèi)聚破壞，當(dāng)烘箱溫度達(dá)到180℃時(shí)，幾乎所有的產(chǎn)品都出現(xiàn)了內(nèi)聚破壞。這是因?yàn)闊崛勰z黏結(jié)體系的剝離破壞形式是由熱熔膠與被黏表面之間的初黏力和熱熔膠自身的內(nèi)聚能共同決定的，在熱熔膠組分和黏結(jié)體系一定的條件下，熔體的流動(dòng)性就成為影響界面初黏力最關(guān)鍵的因素，隨著制件溫度的提升，熱熔膠對(duì)被黏表面的潤(rùn)濕能力增強(qiáng)，使界面初黏力大于熱熔膠內(nèi)聚能，因而在剝離時(shí)就會(huì)出現(xiàn)內(nèi)聚破壞。

需要指出的是，在烘箱法制備試件過程中，熱熔膠在烘箱中達(dá)到設(shè)定溫度充分熔融后，經(jīng)歷“開烘箱門→拿出并整理試件→黏結(jié)底漆鋼”這一過程（30～40 s），熱熔膠因?yàn)閭鲗?dǎo)、對(duì)流、輻射三種方式的熱量損失，溫度會(huì)明顯下降（紅外測(cè)溫儀測(cè)出的表面溫度體現(xiàn)更明顯）。在本試驗(yàn)中實(shí)現(xiàn)良好黏結(jié)的條件⑥，在室溫下經(jīng)歷這一過程后，熱熔膠與被黏結(jié)表面接觸時(shí)的溫度在160℃左右。因此從熔體充分熔融獲得良好流動(dòng)性的角度，大部分熱熔膠在溫度達(dá)到160℃并與被黏結(jié)物表面接觸足夠時(shí)間的情況下，能夠獲得良好的初黏力。

表2 不同制件條件熱收縮帶剝離試件的常溫剝離試驗(yàn)數(shù)據(jù)Fig.2 Normal temperature peeling test results of heat shrinkable tape test pieces under different preparation conditions

根據(jù)RADHAKRISHNAN對(duì)EVA樹脂加熱失重機(jī)理的研究[14]：在306～424℃為樹脂的第一階段失重過程，此階段包括混合體系中的石蠟、松香和EVA樹脂分解出的乙酸等小分子的逸出；在441～527℃為第二階段失重過程，此階段主要是EVA樹脂分子主鏈斷裂失重。因此，EVA基體熱熔膠的使用既應(yīng)使其達(dá)到充分熔融的溫度，也應(yīng)注意避免過度加熱發(fā)生分解反應(yīng)影響性能。

2.3 不同加熱方式驗(yàn)證試驗(yàn)

為驗(yàn)證熱熔膠實(shí)現(xiàn)良好黏結(jié)的條件，并考察不同加熱方式對(duì)熱收縮帶黏結(jié)效果的影響，采用熱風(fēng)槍、燃?xì)饣鸢选⒑嫦淙N方式分別對(duì)具有代表性的常溫型和高溫型熱收縮帶進(jìn)行剝離試件和安裝系統(tǒng)的制備安裝，并實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)過程中黏結(jié)體系的溫度。用熱風(fēng)槍制件時(shí)，熱風(fēng)槍出風(fēng)口能達(dá)到極高溫度（理論值在400℃以上），被加熱位置距出風(fēng)口距離、熱風(fēng)槍移動(dòng)速度及加熱時(shí)間決定了被加熱表面的溫度，此種方式在加熱位置伴隨極劇烈的空氣流動(dòng)，造成在較高溫度下被加熱表面瞬時(shí)溫度波動(dòng)十分劇烈，熱收縮帶表面采集到的最高瞬時(shí)溫度為240℃，當(dāng)熱熔膠熔融良好具備自愈性并適宜黏結(jié)時(shí)，外層基材表面溫度在180～190℃，迅速剝開基材測(cè)得熱熔膠表面溫度在160℃左右；用燃?xì)饣鸢寻惭b時(shí)，火把也有極高溫度，但其加熱范圍相較于熱風(fēng)槍大，且加熱區(qū)域不產(chǎn)生劇烈空氣流動(dòng)，控制得當(dāng)可使系統(tǒng)整體均勻受熱，熱熔膠溫度逐漸提升，避免出現(xiàn)表面溫度的突升、驟降以及相鄰位置溫差過大的情況，當(dāng)熱熔膠完全熔融適宜黏結(jié)時(shí)，外層基材表面溫度在175℃左右，迅速剝開基材測(cè)得熱熔膠瞬時(shí)表面溫度在155～160℃；烘箱法制件時(shí)，將烘箱溫度設(shè)定為180℃，放入收縮帶直至指定時(shí)間且熱熔膠完全熔融后，打開烘箱測(cè)得熱熔膠溫度在174℃左右，將其取出整理，在進(jìn)行黏結(jié)前，測(cè)得熱熔膠表面溫度降至160℃左右。

隨后對(duì)三種方式制備的試件和安裝系統(tǒng)進(jìn)行了常溫下的剝離試驗(yàn)（試件進(jìn)行180°剝離，安裝系統(tǒng)進(jìn)行90°剝離），試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。

從剝離強(qiáng)度數(shù)值來看，在三種加熱方式下，試驗(yàn)所用的常溫型和高溫型熱收縮帶均取得了良好的黏結(jié)效果。從熱熔膠破壞形態(tài)來看，用熱風(fēng)槍制備的試件在剝離過程中均發(fā)生了熱熔膠從收縮帶基材分離的黏附破壞，這是因?yàn)闊犸L(fēng)槍較為集中且突然的供熱方式，在由外部基材向內(nèi)部熱熔膠傳遞熱量的過程中，使二者接觸界面的溫度超過了生產(chǎn)時(shí)膠層涂敷溫度，劇烈溫度變化破壞了熱熔膠與原基材的黏結(jié)。試驗(yàn)所用高溫型熱收縮帶，熱風(fēng)槍對(duì)PE和底漆鋼都取得最佳黏結(jié)效果，這是因?yàn)闊犸L(fēng)槍提供的瞬時(shí)高溫有效極化激發(fā)了被黏表面，并且較高的體系溫度也保證了高溫型熱熔膠的充分熔融及黏結(jié)，因此熱風(fēng)槍制備的高溫型熱收縮帶試件明顯優(yōu)于另外兩種加熱方式。但如前所述，熱風(fēng)槍加熱的弊端在常溫型試件的制備中體現(xiàn)出來，劇烈加熱使一些溫度適用范圍較窄的熱熔膠性能下降，黏結(jié)效果不如能實(shí)現(xiàn)良好溫度控制的燃?xì)饣鸢押秃嫦渲苽涞脑嚰?。燃?xì)饣鸢鸭訜岬奶攸c(diǎn)與熱風(fēng)槍類似，可調(diào)的火焰大小和更大的加熱范圍，使其相較于熱風(fēng)槍在作業(yè)范圍內(nèi)的溫度分布更加均勻，區(qū)域內(nèi)沒有吹風(fēng)帶來的強(qiáng)烈空氣流動(dòng)，過程中的溫度波動(dòng)不會(huì)過于劇烈，因而此加熱方式被廣泛應(yīng)用于現(xiàn)場(chǎng)施工中。在使用中應(yīng)特別注意安全，不應(yīng)在收縮帶的同一地方加熱過長(zhǎng)時(shí)間，以免過高溫度烤焦基材或者局部收縮過快產(chǎn)生空鼓、氣泡。烘箱法是較為簡(jiǎn)便易行的實(shí)驗(yàn)室制件方法，過程中能較好地控制溫度這一影響熱熔膠熔融效果的關(guān)鍵因素，較少隨機(jī)因素的引入也保證了較好的重現(xiàn)性和復(fù)現(xiàn)性，該方法的關(guān)鍵是保證熱熔膠在設(shè)置好溫度的烘箱中充分熔融足夠時(shí)間，嚴(yán)格規(guī)范“取件—整理—黏結(jié)”操作并控制用時(shí)，準(zhǔn)確測(cè)量黏結(jié)前的熱熔膠溫度，保證試驗(yàn)環(huán)節(jié)均可識(shí)別和控制，但此方法的弊端在于不能提供瞬時(shí)高溫來極化PE表面，因此烘箱法制備試件對(duì)PE的黏結(jié)效果不如另兩種方法。

表3 不同加熱方式熱收縮帶試件及安裝系統(tǒng)的常溫剝離試驗(yàn)數(shù)據(jù)Fig.3 Normal temperature peeling test results of heat shrinkable tape pieces and installation systems under different heating methods

根據(jù)對(duì)不同加熱方式制備試件及安裝系統(tǒng)在制備安裝過程的溫度監(jiān)測(cè)及剝離試驗(yàn)分析可知，無論采取何種加熱方式，目前常用熱收縮帶的安裝使用均應(yīng)保證熱熔膠在與被黏結(jié)表面接觸時(shí)達(dá)到160℃以上，但不宜過高。

2.4 基材耐熱沖擊試驗(yàn)

在熱收縮帶安裝中，基材受熱收縮產(chǎn)生徑向作用力使防腐體系牢牢固定于補(bǔ)口區(qū)域，該使用方式?jīng)Q定了基材同樣要進(jìn)行溫度控制，以防止烘烤施工時(shí)局部過熱對(duì)基材產(chǎn)生影響，本試驗(yàn)選取三種熱收縮帶基材在烘箱中進(jìn)行了耐熱沖擊試驗(yàn)，溫度條件分別設(shè)定230、240和250℃，沖擊時(shí)間均為4 h（相較于NACE RP0303—2003的規(guī)定有所強(qiáng)化），試驗(yàn)完成后冷卻至室溫進(jìn)行外觀檢查。

表4的試驗(yàn)結(jié)果表明，試驗(yàn)所用的三種基材均能抵抗230℃、4 h的熱沖擊；試驗(yàn)溫度達(dá)到240℃時(shí)，只有樣品Q保持較好的狀態(tài)，樣品O和樣品P均有不同程度的不良變化；試驗(yàn)溫度達(dá)到250℃時(shí)，三種樣品均出現(xiàn)了宏觀力學(xué)性能破壞現(xiàn)象?？梢?，在熱收縮帶安裝過程中應(yīng)嚴(yán)格規(guī)范施工操作，不應(yīng)對(duì)熱收縮帶局部加熱過長(zhǎng)時(shí)間，以免過高溫度造成基材破壞或者局部收縮過快引發(fā)空鼓、氣泡等嚴(yán)重影響補(bǔ)口性能的情況。

3 結(jié)論及建議

綜上所述，目前國(guó)內(nèi)外主要熱收縮帶安裝使用時(shí)，為得到良好的黏結(jié)效果，熱熔膠熔融黏結(jié)溫度應(yīng)達(dá)到160℃以上，但不應(yīng)使熱熔膠體系發(fā)生分解；應(yīng)保證充分熔融且具備良好流動(dòng)性的熱熔膠與被黏結(jié)表面充分接觸，作用時(shí)間不少于20 min為宜；熱收縮帶基材的耐熱沖擊溫度一般不超過230℃，在熱收縮帶加熱時(shí)基材表面加熱溫度不應(yīng)超過此溫度，以免對(duì)其造成熱沖擊破壞。

表4 不同熱收縮帶基材耐熱沖擊試驗(yàn)Fig.4 Thermal shock test results of different heat shrinkable tape backings

較高的安裝溫度會(huì)提高熱收縮帶在現(xiàn)場(chǎng)的施工難度，因此，在熱收縮帶熱熔膠的研發(fā)環(huán)節(jié)除了要保證其在實(shí)驗(yàn)室檢測(cè)條件下的技術(shù)性能外，還應(yīng)重視其在現(xiàn)場(chǎng)的施工安裝性能（如烘烤溫度、烘烤時(shí)間、自愈性等），從而全面提升熱收縮帶的質(zhì)量，實(shí)現(xiàn)良好的防腐效果。