郭偉龍，劉延鶴，司海濤，蘆清武

(中國石化中原石油化工有限責(zé)任公司，河南 濮陽 457000)

1 機(jī)組情況

該機(jī)組由1臺(tái)汽輪機(jī)和2臺(tái)壓縮機(jī)組成，軸系圖如圖1所示。機(jī)組調(diào)速范圍為9 039～12 100 r/min，正常工作轉(zhuǎn)速為11 000 r/min。2018年5月，對(duì)汽輪機(jī)、低壓缸、高壓缸全部進(jìn)行大修，汽輪機(jī)、高壓缸轉(zhuǎn)子均外委進(jìn)行了高速動(dòng)平衡，低壓缸更換新轉(zhuǎn)子，汽輪機(jī)、低壓缸、高壓缸軸承全部更換。汽輪機(jī)單試期間，軸振值相對(duì)較好，未出現(xiàn)軸振超標(biāo)情況。機(jī)組聯(lián)試達(dá)到正常工作轉(zhuǎn)速后，與單試相比，汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)軸振值明顯變大，汽輪機(jī)、低壓缸聯(lián)軸器側(cè)各有1測(cè)點(diǎn)振動(dòng)值偏大。汽輪機(jī)振動(dòng)比低壓缸略小，但其振動(dòng)更讓人擔(dān)心，因?yàn)槠啓C(jī)軸振報(bào)警值為41.1 μm，低壓缸軸振報(bào)警值為62 μm，聯(lián)試期間的汽輪機(jī)軸振值已逼近報(bào)警值。針對(duì)機(jī)組軸振增高問題，作出了在線動(dòng)平衡調(diào)整方案。

圖1 機(jī)組軸系

2 機(jī)組試車運(yùn)行情況

2.1 汽輪機(jī)單試

8月2日14:00，在工作轉(zhuǎn)速11 000 r/min時(shí)，汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)軸振測(cè)點(diǎn)VE3349A振動(dòng)值為28 μm，與檢修前振動(dòng)值25 μm相差不大。圖2 為單試期間聯(lián)軸器側(cè)軸振隨轉(zhuǎn)速變化情況。從圖2可以看出，振動(dòng)值隨轉(zhuǎn)速提升而不斷增大，汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)軸振在8 000 r/min以后隨轉(zhuǎn)速變化明顯。

2.2 第1次機(jī)組聯(lián)試

8月10日～11日第1次機(jī)組聯(lián)試，因蒸汽量不足，機(jī)組轉(zhuǎn)速最高升至10 700 r/min，未能升至工作轉(zhuǎn)速11 000 r/min。此時(shí)，汽輪機(jī)低壓側(cè)軸振測(cè)點(diǎn)VE3349A振動(dòng)值為39 μm；低壓缸驅(qū)動(dòng)側(cè)(東側(cè))軸振測(cè)點(diǎn)VE3244振動(dòng)值為43 μm。

圖3為聯(lián)動(dòng)試車期間，汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)Bode圖。從圖3可以看出，汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)軸振值隨轉(zhuǎn)速提升而不斷增大，在7 000 r/min以后隨轉(zhuǎn)速變化明顯。

圖4為聯(lián)動(dòng)試車期間，低壓缸驅(qū)動(dòng)側(cè)Bode圖。從圖4可以看出，低壓缸驅(qū)動(dòng)側(cè)軸振值隨轉(zhuǎn)速提升而不斷增大，在7 000 r/min以后隨轉(zhuǎn)速變化明顯。

3 處理過程及效果

1) 8月12日～13日，斷開聯(lián)軸器檢查，分析頻譜圖。

從上述信息中可以直觀得到1個(gè)振動(dòng)特征，即汽輪機(jī)、低壓缸間聯(lián)軸器兩側(cè)振動(dòng)值都大。遂決定拆檢聯(lián)軸器，復(fù)查對(duì)中，核查軸瓦安裝記錄；經(jīng)復(fù)檢確認(rèn)，機(jī)組對(duì)中、聯(lián)軸器安裝、軸瓦安裝均符合要求，排除了上述因素引起軸振值偏大的可能。

圖2 汽輪機(jī)單試 聯(lián)軸器側(cè)軸振隨轉(zhuǎn)速變化情況

圖3 聯(lián)動(dòng)試車 汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)Bode

圖4 聯(lián)動(dòng)試車 低壓缸驅(qū)動(dòng)側(cè)Bode

查看聯(lián)試期間S8000狀態(tài)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)Bode圖(見圖5)、頻譜圖(見圖6)、軸心軌跡圖(見圖7～圖8)發(fā)現(xiàn)以下特征：波形圖近似正弦波；能量主要集中于1倍頻， 峰值突出， 2倍等高倍頻分量較?。?軸振隨轉(zhuǎn)速升高不斷增大； 軸心軌跡近似橢圓。

初步分析認(rèn)為：軸振偏大因“軸系動(dòng)不平衡”引起。

從圖5～圖8不難看出：

a) 振動(dòng)值大小隨轉(zhuǎn)速升高(7 000 r/min以后)迅速變大；

b) 軸振測(cè)點(diǎn)VE3349A、VE3244的時(shí)域波形近似為正弦波；

c) 軸振測(cè)點(diǎn)VE3349A、VE3244的頻域圖中，能量主要集中于1倍頻，峰值突出，高倍頻分量較?。?/p>

d) 汽輪機(jī)、低壓缸轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器側(cè)軸心軌跡為橢圓形。

此4點(diǎn)特征均符合轉(zhuǎn)子動(dòng)不平衡的故障特征【1-2】，由此判斷軸振值偏大為動(dòng)不平衡所引起。

圖5 聯(lián)動(dòng)試車 汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)軸振隨轉(zhuǎn)速變化情況

圖6 汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)軸振測(cè)點(diǎn)VE3349A、低壓缸驅(qū)動(dòng)側(cè)軸振測(cè)點(diǎn)VE3244波形頻譜

圖7 汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)軸心軌跡

圖8 低壓缸驅(qū)動(dòng)側(cè)軸心軌跡

2) 8月14日上午，首次在線動(dòng)平衡試驗(yàn)調(diào)整

將聯(lián)軸節(jié)與汽輪機(jī)對(duì)輪間連接螺栓松開，壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子不動(dòng)，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)180°后回裝聯(lián)軸器連接螺栓，嘗試是否有減小振動(dòng)的可能。

3) 8月14日11：30，機(jī)組聯(lián)動(dòng)試車(汽輪機(jī)、低壓缸轉(zhuǎn)子相對(duì)旋轉(zhuǎn)180°)

汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)軸振測(cè)點(diǎn)VE3349A振動(dòng)值進(jìn)一步增大，在機(jī)組轉(zhuǎn)速升至9 946 r/min時(shí)，振動(dòng)值為61.4 μm(已超過聯(lián)鎖值60.2 μm)，提速過程中振動(dòng)值隨轉(zhuǎn)速提升而不斷增大，汽輪機(jī)高壓側(cè)的振動(dòng)值相比汽輪機(jī)和低壓缸轉(zhuǎn)子相對(duì)旋轉(zhuǎn)前聯(lián)試時(shí)的振動(dòng)值也有所增大。該試驗(yàn)說明汽輪機(jī)、低壓缸轉(zhuǎn)子相對(duì)旋轉(zhuǎn)180°對(duì)機(jī)組“軸系動(dòng)不平衡”產(chǎn)生了較大影響，因此可以確認(rèn)：軸系動(dòng)不平衡是導(dǎo)致機(jī)組軸振大的根本原因。

4) 8月14日17:00，透平、低壓缸轉(zhuǎn)子恢復(fù)原位安裝，進(jìn)行試配重調(diào)整

首先確定鍵相槽位置， 即零位， 目的是根據(jù)初始振動(dòng)相位確定初次加試重的位置。確定鍵相槽的方法如下： 盤車， 同時(shí)用萬用表測(cè)量鍵相傳感器間隙電壓，當(dāng) 電壓突變時(shí)即鍵相槽轉(zhuǎn)到了鍵相傳感器的位置； 標(biāo)記該位置(注意標(biāo)記的位置應(yīng)為振動(dòng)傳感器對(duì)應(yīng)的位置)。在機(jī)組轉(zhuǎn)速升至11 000 r/min時(shí)， VE3349A振動(dòng)值為34 μm， 轉(zhuǎn)速不變的情況下， 觀察40 min后穩(wěn)定在41 μm∠160°。

表1為汽輪機(jī)單試軸振值，表2為動(dòng)平衡調(diào)整前機(jī)組聯(lián)試軸振值。由表2可知，汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)軸振大于高壓側(cè)軸振，低壓缸驅(qū)動(dòng)側(cè)軸振大于非驅(qū)動(dòng)側(cè)軸振。由表1可知，聯(lián)軸器側(cè)軸振大于高壓側(cè)軸振，分析認(rèn)為，汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子近聯(lián)軸器端不平衡是引起振動(dòng)的最大可能原因，因此，可采用單平面配重方式消除不平衡量。

表1 汽輪機(jī)單試軸振值

注：轉(zhuǎn)速11 000 r/min。

綜合以上情況，決定本次平衡采用軸系平衡法中的單轉(zhuǎn)子單面平衡法，以降低汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)VE3349A軸振值為目標(biāo)。

根據(jù)動(dòng)平衡經(jīng)驗(yàn)公式【3】，計(jì)算試加塊質(zhì)量：

m=106 MgA/rw2S (1)

注：轉(zhuǎn)速11 000 r/min。

式中：m——轉(zhuǎn)子試加塊質(zhì)量，g；

M——被平衡轉(zhuǎn)子質(zhì)量，kg；

g——重力加速度，m/s2；

A——原始最大振幅，μm；

r——試加質(zhì)量塊安裝半徑，mm；

w——轉(zhuǎn)子工作角速度，rad/s；

S——靈敏度系數(shù)，對(duì)于不同的設(shè)備有不同的選取范圍，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)一般在100～200內(nèi)取值，轉(zhuǎn)速越高，取值越大。

式中各參數(shù)取值如下：

M=448 kg,g=9.8 m/s2,

A=41 μm，r=83 mm，

(因該機(jī)組轉(zhuǎn)速較高，安全起見，S取值為200)。

則試加塊質(zhì)量m=106×448×9.8×41/[83×(11 000×2π/60)2×200]=8.180 4 g。為使現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡工作更加安全，方便實(shí)施，制作6～8 g配重塊若干。

第1次嘗試在中間套筒靠近汽輪機(jī)側(cè)最頂部12號(hào)螺栓處加試重6.95 g(根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，試重塊一般先裝在接近轉(zhuǎn)子自然停止后通過軸中心點(diǎn)垂直線最頂部的螺栓，見圖9)。

加試重后進(jìn)行聯(lián)試，機(jī)組軸振情況如表3所示。在機(jī)組轉(zhuǎn)速升至11 000 r/min時(shí)，VE3349A振動(dòng)值為48 μm∠131°。

根據(jù)單平面加重幅相影響系數(shù)法，有影響系數(shù)

(2)

圖9 試重安裝位置示意(旋轉(zhuǎn)方向?yàn)閺牡蛪焊紫蚱啓C(jī)側(cè)看)

表3 試配重后，機(jī)組聯(lián)動(dòng)試車情況

(3)

則，

M∠m，μm∠(°)。

由上述數(shù)據(jù)可知：

圖10 配加試重后，軸振變化示意

(4)

要想轉(zhuǎn)子平衡，則應(yīng)滿足：

因此，應(yīng)有

N·S=41 μm，n+s=340°

(5)

綜合式(4)和式(5)可得：

S=12.234 8 g≈12.23 g,

s=597.58°-360°=237.58°，

運(yùn)用矢量分解法，將配重分解到8號(hào)∠210°、9號(hào)∠240°和10號(hào)∠270°的3個(gè)螺栓上，具體計(jì)算方法如下：

從以上內(nèi)容可知，目前已知下列條件：

設(shè)：

則：

(6)

聯(lián)立式(5)～式(9)可得：

即

聯(lián)立式(11)和式(12)解得：

X2=0.624，Y3=5.817

又因

所以

≈5.82 g

所以，將配重分解到3個(gè)螺栓后，8號(hào)、9號(hào)、10號(hào)螺栓處配重大小、方位為

去掉12號(hào)螺栓6.59 g配重塊，則應(yīng)分別在8、9、10號(hào)位置加6.85、1.25、5.82 g配重塊，安裝位置如圖11所示。

5) 8月14日22:07，平衡配重后聯(lián)動(dòng)試車

平衡配重后，轉(zhuǎn)速升至1 200 r/min時(shí)，VE3349A振動(dòng)值為20 μm， 沒有太大變化。繼續(xù)升速超過臨界點(diǎn)后， 平衡效果出現(xiàn)。隨著轉(zhuǎn)速升高振動(dòng)逐漸降低， 轉(zhuǎn)速升至11 000 r/min時(shí)， 機(jī)組軸振情況如表4所示。由表4可看出， 此時(shí)透平低壓側(cè)軸振測(cè)點(diǎn)VE3349A振動(dòng)值降到11.2 μm； 壓縮機(jī)低壓缸驅(qū)動(dòng)側(cè)軸振測(cè)點(diǎn)VE3244振動(dòng)值降到21.9 μm， 機(jī)組其余軸振情況良好。表5為機(jī)組各測(cè)點(diǎn)軸振報(bào)警值、 聯(lián)鎖值， 將表4結(jié)果與表5進(jìn)行比較可知， 平衡配重取得了明顯效果。

圖11 平衡配重安裝位置示意(旋轉(zhuǎn)方向?yàn)閺牡蛪焊紫蚱啓C(jī)側(cè)看)

表4 平衡配重后，機(jī)組聯(lián)動(dòng)試車情況

SHS 01003—2004《石油化工旋轉(zhuǎn)機(jī)械振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)》關(guān)于軸振動(dòng)的評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)如下：

a) 本標(biāo)準(zhǔn)適用的設(shè)備包括電動(dòng)機(jī)、發(fā)電機(jī)、蒸汽輪機(jī)、煙氣輪機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、離心壓縮機(jī)、離心泵和風(fēng)機(jī)等類旋轉(zhuǎn)機(jī)械。

表5 機(jī)組各測(cè)點(diǎn)軸振報(bào)警值、聯(lián)鎖值 單位：μm

b) 軸振動(dòng)A區(qū)(優(yōu)良狀態(tài))上限值，推薦按下式計(jì)算：

且≯50.8 μm

式中:Nmax——機(jī)器最大工作轉(zhuǎn)速，r/min。

表6為按照此公式計(jì)算出的機(jī)組達(dá)到優(yōu)良狀態(tài)時(shí)的允許軸振值。

表6 機(jī)組達(dá)到優(yōu)良狀態(tài)時(shí)的允許軸振值 單位：μm

c) 軸振動(dòng)B區(qū)(合格狀態(tài))的上限，建議取為A區(qū)上限的1.6～2.5倍。工作轉(zhuǎn)速較高者取下限，工作轉(zhuǎn)速較低者取上限。其值建議定為黃燈值(一級(jí)報(bào)警)。

d) 軸振動(dòng)C區(qū)(不合格狀態(tài))的上限，建議取為B區(qū)上限的1.5倍，其值建議定為紅燈值(二級(jí)報(bào)警)。

將表4、表6值進(jìn)行對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，經(jīng)動(dòng)平衡調(diào)整后，機(jī)組運(yùn)行達(dá)到優(yōu)良狀態(tài)，動(dòng)平衡調(diào)整效果良好。

4 結(jié)語

1) 機(jī)組軸振偏大確實(shí)是因軸系動(dòng)不平衡原因引起；機(jī)組低壓缸驅(qū)動(dòng)側(cè)軸振值大是因汽輪機(jī)聯(lián)軸器側(cè)軸振引起的。

2) 把聯(lián)軸器中間節(jié)套筒旋轉(zhuǎn)角度安裝降低振動(dòng)存在不合理性，因?yàn)檫@樣可能會(huì)破壞聯(lián)軸器的平衡，相當(dāng)于產(chǎn)生一個(gè)新的不平衡量去平衡掉原有的不平衡量，而這2個(gè)不平衡量的大小方向均未知，恰恰能相互抵消的概率很低。

3) 因支撐剛度、軸承裝配偏差、軸承同心度偏差及環(huán)境溫度、負(fù)荷大小等不同，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子安裝在現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備上和安裝在動(dòng)平衡機(jī)上的工況不同，因此即便是已校對(duì)過動(dòng)平衡的轉(zhuǎn)子，安裝在現(xiàn)場(chǎng)后，仍有出現(xiàn)振動(dòng)偏大的可能性。

4) 當(dāng)軸系中有1個(gè)轉(zhuǎn)子或2個(gè)鄰近轉(zhuǎn)子需要調(diào)整平衡時(shí)，可采用單轉(zhuǎn)子平衡法嘗試進(jìn)行軸系平衡。當(dāng)2根轉(zhuǎn)子符合以下情況時(shí)，單轉(zhuǎn)子單面平衡法是進(jìn)行軸系平衡的有效方法，可在軸振值較大側(cè)聯(lián)軸器輪轂增加配重來進(jìn)行平衡調(diào)整：

a) 轉(zhuǎn)子一側(cè)振動(dòng)值大于另一側(cè)；

b) 2根轉(zhuǎn)子軸振位置鄰近(聯(lián)軸器兩側(cè))。

5)現(xiàn)場(chǎng)轉(zhuǎn)子有動(dòng)不平衡的情況出現(xiàn)時(shí)，可采用在線動(dòng)平衡的方法進(jìn)行平衡調(diào)整。但必須滿足以下條件：

a) 能夠確定鍵相槽位置；

b) 能夠確定軸振相位；

c) 現(xiàn)場(chǎng)條件允許機(jī)組連續(xù)多次停、開車；

d) 能夠制作合適且可安裝的配重塊。