曹國棟

(中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司 陜西省鐵道及地下交通工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710043)

自19世紀(jì)20年代英國人Aspdin發(fā)明Portland水泥后，混凝土作為一種新型建筑材料在土木工程領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用。但混凝土也存在抗拉強(qiáng)度較低、易于開裂、性質(zhì)較脆等缺點(diǎn)。鋼纖維混凝土是在普通混凝土中加入鋼纖維而組成的一種多相非均質(zhì)復(fù)合材料[1]。與普通的鋼筋增強(qiáng)混凝土相比，它顯著地提高了混凝土原有的抗拉強(qiáng)度、抗彎強(qiáng)度、韌性及抗沖擊性,從而極大改變了混凝土的脆性[2]。

普通混凝土構(gòu)件受壓區(qū)高度的研究在國內(nèi)已有很多。鄭久建[3]基于單筋矩形截面鋼筋混凝土梁的受壓區(qū)高度計(jì)算公式進(jìn)行了推廣,從而提出可以用于雙筋或T形截面鋼筋混凝土梁受壓區(qū)高度計(jì)算的統(tǒng)一公式。郭軍慶等[4]根據(jù)混凝土規(guī)范對鋼筋極限拉應(yīng)變的限值和平截面的假定,推導(dǎo)出受彎構(gòu)件極限狀態(tài)下截面受壓區(qū)最小高度。劉明亮[5]根據(jù)平截面假定和小偏心受壓構(gòu)件的基本公式,提出了混凝土矩形截面小偏心受壓構(gòu)件受壓區(qū)高度計(jì)算公式。姜雪晶[6]介紹了受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算的基本假定,并對相對界限受壓區(qū)高度的含義進(jìn)行了探討。秦楠[7]分析了受壓區(qū)高度對受彎構(gòu)件正截面的應(yīng)力和相對余抗力的影響。郭恩等[8]詳細(xì)闡述了用一個(gè)公式求解矩形或T形截面受壓區(qū)高度的方法，并通過計(jì)算示例說明這種方法完全可行。王展生[9]將鋼筋混凝土T形梁受彎全過程分為4個(gè)階段(梁體開裂前階段、梁體開裂階段、壓區(qū)混凝土處于彈塑性階段和極限階段)，應(yīng)用彈性理論對其受彎全過程進(jìn)行分析，推導(dǎo)出各個(gè)階段的受壓區(qū)高度方程，通過求解得到受壓區(qū)高度的數(shù)值解，并推導(dǎo)出各個(gè)階段裂縫高度與受壓區(qū)高度關(guān)系式，結(jié)合受壓區(qū)高度的數(shù)值解，計(jì)算出裂縫高度值。王軍[10]以四周布筋混凝土墩柱構(gòu)件為對象，從基本的力學(xué)概念出發(fā)，在彈性受力范圍內(nèi)(即四周布筋混凝土橋墩在地震力作用下，鋼筋處于彈性狀態(tài))分析了橋墩結(jié)構(gòu)在受到地震作用時(shí)墩身開裂截面的受壓區(qū)高度。

雖然針對普通混凝土構(gòu)件受壓區(qū)高度的研究很多，但針對鋼纖維混凝土梁構(gòu)件受壓區(qū)高度的研究依然不足。另外，由于我國相關(guān)規(guī)范中混凝土受壓區(qū)高度的規(guī)定比較簡單，與實(shí)際情況不符。因此，需要對鋼纖維混凝土構(gòu)件受壓區(qū)高度的計(jì)算方法進(jìn)行研究，使其計(jì)算更準(zhǔn)確。本文通過理論分析，得出鋼纖維混凝土構(gòu)件受壓區(qū)高度計(jì)算公式，并通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行驗(yàn)證，從而得出有益的結(jié)論。

1 受壓區(qū)高度規(guī)范取值及計(jì)算方法

1.1 受壓區(qū)高度規(guī)范取值

在GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[11](以下簡稱國標(biāo))中有效受拉區(qū)高度取hc,ef=h/2，h為梁高，受壓區(qū)形心距受拉區(qū)形心距離為0.87h0，h0為鋼筋形心到混凝土受壓區(qū)邊緣的距離,如圖1所示。

圖1 受拉區(qū)高度示意

在德國規(guī)范《DafStb Technical Rule on Steel Fiber Reinforced Concerte》[12](以下簡稱德標(biāo))中，有效受拉區(qū)高度取hc,ef= min[2.5(h-h0)，(h-x)/3，h/2]，即上述3者的最小值。

在國際規(guī)范《Fib Model Code for Concrete Structures 2010》[13](以下簡稱M-Code)中有效受拉區(qū)高度取hc,ef= min[2.5(h-h0)，(h-x)/3]，即上述二者的最小值。

對比國標(biāo)、德標(biāo)和M-Code 3部規(guī)范可以看出，國標(biāo)的有效受拉區(qū)高度及受壓區(qū)高度均不隨外荷載變化而變化，與實(shí)際不符；而德標(biāo)和M-Code的受壓區(qū)高度與受拉區(qū)高度均與外荷載有密切聯(lián)系，更合理。

1.2 受壓區(qū)高度計(jì)算方法

為準(zhǔn)確計(jì)算鋼筋鋼纖維混凝土梁構(gòu)件受壓區(qū)高度，依據(jù)平截面假定，從彈性力學(xué)角度對鋼纖維混凝土構(gòu)件在開裂階段應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系及軸力彎矩平衡方程進(jìn)行分析。圖2為鋼纖維混凝土構(gòu)件在混凝土開裂階段的應(yīng)力應(yīng)變分布狀態(tài)。

圖2 混凝土開裂階段應(yīng)力應(yīng)變分布

本構(gòu)方程

ffc=Ecεfc

(1)

σs=Esεs

(2)

幾何方程(符合平截面假定)

(3)

(4)

軸力平衡方程

(5)

彎矩平衡方程(對受壓筋取矩)

(6)

聯(lián)立式(1)—式(6)可得關(guān)于受壓區(qū)高度x的一元五次方程,設(shè)系數(shù)為A,B,C,D,E,F,則方程為

Ax5+Bx4+Cx3+Dx2+Ex+F=0

(7)

一元五次方程的解法有很多種，有迭代法、解析法等。使用EXCEL單變量求解迭代可求得受壓區(qū)高度值。

對于上式,當(dāng)N=0時(shí)即為鋼纖維混凝土純彎構(gòu)件受壓區(qū)高度計(jì)算公式；當(dāng)ffts=0時(shí)即為普通混凝土壓彎構(gòu)件計(jì)算公式。

2 M-Code裂縫寬度計(jì)算方法

由于受壓區(qū)高度在試驗(yàn)過程中不易測量，而在計(jì)算混凝土裂縫寬度時(shí)受壓區(qū)高度的值直接決定了受拉鋼筋應(yīng)力的取值，對結(jié)果影響很大，因此選取試驗(yàn)的裂縫寬度值對受壓區(qū)高度計(jì)算公式進(jìn)行評價(jià)。由文獻(xiàn)[14]可知，國標(biāo)、德標(biāo)和M-Code 3部規(guī)范均使用裂縫間距乘以鋼筋與混凝土的應(yīng)變差來計(jì)算裂縫寬度。不同之處在于，國標(biāo)與德標(biāo)計(jì)算方法均在普通混凝土裂縫寬度基礎(chǔ)上考慮鋼纖維影響系數(shù)，而M-Code則進(jìn)行直接的計(jì)算，即所有參數(shù)均為鋼纖維混凝土的相關(guān)力學(xué)參數(shù)。因此，針對鋼纖維混凝土構(gòu)件受壓區(qū)高度的計(jì)算采用M-Code規(guī)范計(jì)算方法比較合適。

最大裂縫寬度ωf,max可由以下公式計(jì)算

ωf,max=2ls,max(εsm-εcm-εcs)

(8)

(9)

(10)

式中:ls,max為平均裂縫間距；εsm為裂縫間距內(nèi)鋼筋的平均應(yīng)變；εcm為裂縫間距內(nèi)混凝土的平均應(yīng)變；εcs為混凝土的收縮徐變；k為非均勻的自平衡應(yīng)力影響系數(shù);c為混凝土保護(hù)層厚度；fctm為鋼纖維混凝土平均抗拉強(qiáng)度；fFts為鋼纖維混凝土殘余抗拉強(qiáng)度；τm為平均黏結(jié)應(yīng)力;deq為鋼筋有效直徑；ρte為構(gòu)件有效配筋率；σsf為鋼纖維混凝土裂縫間鋼筋應(yīng)力；σsr為鋼纖維混凝土開裂瞬間裂縫間鋼筋應(yīng)力；β為相對滑移區(qū)域內(nèi)的平均應(yīng)變系數(shù)；ηr為混凝土收縮對應(yīng)變的影響系數(shù)。

3 試驗(yàn)分析

3.1 試驗(yàn)概況

本次試驗(yàn)總共有18根鋼纖維混凝土梁，其中12根為2組壓彎梁，配筋方案分別為4C12和3C12，其余6根為2組純彎梁，配筋方案分別為4C16和4C18；采用兩側(cè)對稱配筋。

梁試件加載布置如圖3所示，在試驗(yàn)梁兩端用液壓千斤頂進(jìn)行軸力加載，在梁中間2個(gè)三分點(diǎn)處同樣使用2個(gè)液壓千斤頂對梁試件進(jìn)行豎向荷載的施加，水平與豎向的反力支撐由試驗(yàn)臺架提供。

圖3 梁試件加載布置(單位：mm)

為保證試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性，采用豎向荷載與水平荷載成一定比例施加，最終達(dá)到試驗(yàn)終止條件，即受拉鋼筋屈服或受壓混凝土破壞，停止試驗(yàn)。試驗(yàn)前通過理論計(jì)算分析確定純彎梁與壓彎梁的分級加載方案，實(shí)際分級加載時(shí)，在每一級加載停止后，通過系統(tǒng)控制保持荷載不變，等待試驗(yàn)結(jié)果穩(wěn)定后再讀取裂縫寬度。

為保證讀數(shù)準(zhǔn)確性及裂縫寬度計(jì)算公式的適用范圍，選取試驗(yàn)裂縫寬度0.2，0.3 mm的條件進(jìn)行驗(yàn)證。試驗(yàn)梁相關(guān)參數(shù)見表1。

表1 試驗(yàn)梁相關(guān)參數(shù)

3.2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

依據(jù)上述理論分析及試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對受壓區(qū)高度進(jìn)行分析，結(jié)果見表2。

表2 受壓區(qū)高度及裂縫寬度計(jì)算結(jié)果

為體現(xiàn)受壓區(qū)高度的變化狀態(tài)，將L1—L4中的8組數(shù)據(jù)分別對應(yīng)編號為1～8，編號1～4為L1和L2組數(shù)據(jù)，編號5～8為L3和L4組數(shù)據(jù)。結(jié)合表2鋼纖維混凝土梁受壓區(qū)高度以及裂縫寬度的結(jié)果,得出國標(biāo)和本文公式計(jì)算受壓區(qū)高度值與試驗(yàn)組號的關(guān)系見圖4。國標(biāo)與M-Code 2部規(guī)范計(jì)算裂縫寬度與試驗(yàn)裂縫寬度為0.3 mm時(shí)的對比見圖5。

圖4 受壓高度與試驗(yàn)組的變化關(guān)系

圖5 規(guī)范計(jì)算裂縫寬度與試驗(yàn)結(jié)果對比

根據(jù)計(jì)算結(jié)果分析可知：

1)根據(jù)圖4中曲線的趨勢可以看出，壓彎梁部分國標(biāo)與本文公式兩者相差甚遠(yuǎn)，而純彎梁部分兩者更接近，這是由于壓彎梁受力模式因軸力的加入而更復(fù)雜，因此本文公式計(jì)算結(jié)果和國標(biāo)計(jì)算結(jié)果相差更大。

2)根據(jù)圖5中規(guī)范裂縫寬度計(jì)算值與試驗(yàn)結(jié)果的對比關(guān)系可以看出，裂縫寬度為0.2，0.3 mm 時(shí)，國標(biāo)整體計(jì)算結(jié)果均明顯大于實(shí)際值，而使用本文公式的M-Code計(jì)算結(jié)果均與實(shí)際值比較吻合。

為比較國標(biāo)與M-Code 2部規(guī)范裂縫計(jì)算的精確度，定義裂縫計(jì)算誤差率，計(jì)算公式如下式。

ζc=ωt-ωp/ωp

(11)

式中:ζc為裂縫計(jì)算誤差率;ωt為理論計(jì)算裂縫寬度;ωp為實(shí)際裂縫寬度。

計(jì)算結(jié)果與實(shí)際裂縫寬度誤差見表3。可知，國標(biāo)計(jì)算結(jié)果誤差均比較大。

表3 計(jì)算誤差率統(tǒng)計(jì) %

4 結(jié)論

本研究主要分析了鋼纖維混凝土受壓區(qū)高度的計(jì)算公式，并對比國標(biāo)與M-Code 2部規(guī)范計(jì)算裂縫寬度的結(jié)果，得到以下幾點(diǎn)結(jié)論:

1)通過分析規(guī)范中受壓區(qū)高度計(jì)算方法，可知國標(biāo)的計(jì)算方法有明顯缺陷，因此本文依據(jù)平截面假定，分析鋼纖維混凝土構(gòu)件在開裂階段的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系，得出關(guān)于計(jì)算受壓區(qū)高度的一元五次方程公式。

2)選取國標(biāo)與M-Code 2部規(guī)范計(jì)算的裂縫寬度值對受壓區(qū)高度計(jì)算公式進(jìn)行評價(jià)，并對M-Code計(jì)算裂縫寬度的原理進(jìn)行闡述。

3)對比受壓區(qū)高度值可以看出，國標(biāo)規(guī)定的受壓區(qū)高度隨外部條件的變化基本不變，而本文提出公式計(jì)算的受壓區(qū)高度值隨外荷載等條件的變化而變化。

4)對比規(guī)范裂縫寬度計(jì)算值與試驗(yàn)結(jié)果，國標(biāo)整體計(jì)算結(jié)果均明顯大于實(shí)際值，而使用本文公式的M-Code 計(jì)算結(jié)果均與實(shí)際值比較吻合。

5)對于純彎與壓彎梁，國標(biāo)的計(jì)算結(jié)果誤差均比較大,而本文計(jì)算受壓區(qū)高度的公式對于多種受力狀態(tài)均適用。