宮偉基 王志榮 張建立
摘 要:通過(guò)對(duì)某超超臨界機(jī)組鍋爐高溫過(guò)熱器泄漏原因進(jìn)行分析,通過(guò)進(jìn)行內(nèi)窺鏡檢查、氧化皮檢測(cè)、取樣金相分析,認(rèn)為減溫器故障導(dǎo)致管子入口節(jié)流孔被堵塞,導(dǎo)致管子過(guò)熱爆管。
關(guān)鍵詞:高溫過(guò)熱器;泄漏;分析
中圖分類(lèi)號(hào):TK223.32 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1671-2064(2019)05-0185-02
1 設(shè)備概況
某超超臨界機(jī)組三大主機(jī)均由東方電氣集團(tuán)設(shè)計(jì)制造,配置單爐膛鍋爐,前后墻對(duì)沖低NOX旋流燃燒,鍋爐型號(hào)DG3033/26.15-Ⅱ1。高溫過(guò)熱器位于折焰角上方,共36屏,每屏26管圈,管屏呈U型,每個(gè)管屏匯集到一個(gè)分配集箱,分配集箱匯總到混合集箱,入口集箱除外1圈外均設(shè)置節(jié)流孔,節(jié)流孔共5種規(guī)格,由爐前向爐后直徑分別為14.5mm、13.5mm、13mm、12mm、11mm。入口管段材質(zhì)為T(mén)P347HFG 規(guī)格Φ45×8.2;出口段材質(zhì)為SUP304H,外3圈為HR3C材料。
過(guò)熱器的蒸汽溫度是由燃料/給水比和兩級(jí)噴水減溫來(lái)控制。其中第二級(jí)減溫器位于屏式過(guò)熱器出口集箱與高溫過(guò)熱器進(jìn)口集箱的連接管上,由噴管、混合管、圓弧墊板等部件組成,圓弧墊板焊接在減溫器管子上,混合管靠焊接在圓弧墊板上的定位銷(xiāo)與混合管上的銷(xiāo)孔插接(間隙配合)固定(如圖1)。
2 泄漏情況
2014年9月11日,高溫過(guò)熱器發(fā)生泄漏,泄漏位置位于左數(shù)第9屏外數(shù)第11管圈入口段在TP347HFG和SUPER304H焊縫邊緣TP347HFG側(cè),處理后9月17日并網(wǎng)。9月19日,高溫過(guò)熱器再次發(fā)生泄漏,位于左數(shù)第16屏外數(shù)第11管圈入口段TP347HFG和SUPER304H焊縫上側(cè)爆開(kāi)(如圖2)。爆口位置和形狀與9月11日爆口相似;爆口處管段嚴(yán)重變形,爆口處管子壁厚減薄不明顯,爆口邊緣存在大量沿管子軸向的蠕脹裂紋,爆口邊緣管徑明顯脹粗。距爆管邊緣約100mm和800mm處的TP347HFG管徑分別為47.72mm、 46.75mm(原始外徑45mm),管徑脹粗量分別為6.0%和3.9%。
全部檢查高過(guò)入口管排外觀(guān)并測(cè)量蠕脹,發(fā)現(xiàn)高過(guò)14-11、12-18發(fā)生了蠕脹。14-11高過(guò)入口TP347HFG與SUPER304H焊口與滑塊之間外徑最大達(dá)到48mm,脹粗量為6.67%,12-18 TP347HFG、SUPER304H側(cè)1.5米范圍內(nèi)均脹粗至46.6mm,脹粗量為3.6%。
3 檢查及取樣檢驗(yàn)
3.1 內(nèi)窺鏡檢查情況
對(duì)全部高過(guò)入口分配集箱割除手孔,進(jìn)行內(nèi)窺鏡檢查,未發(fā)現(xiàn)異物;將大包內(nèi)密封盒中的高過(guò)入口14-11、12-18排管自聯(lián)箱下部T91管子處割開(kāi),對(duì)節(jié)流孔進(jìn)行了內(nèi)窺鏡檢查,同時(shí)由割口處向下用內(nèi)窺鏡檢查管子內(nèi)部,未發(fā)現(xiàn)異物;割開(kāi)3個(gè)分配集箱封頭,檢查入口混合集箱,未發(fā)現(xiàn)異物;將大包內(nèi)高過(guò)入口左數(shù)第3、7、14個(gè)入口小聯(lián)箱封頭Φ355.6×68-68割除,內(nèi)窺鏡從小聯(lián)箱進(jìn)入大集箱進(jìn)行了無(wú)縫隙檢查,未發(fā)現(xiàn)異物。
3.2 氧化皮檢測(cè)情況
對(duì)高過(guò)所有管排氧化皮堆積情況進(jìn)行了檢測(cè),未發(fā)現(xiàn)氧化皮堆積現(xiàn)象。重點(diǎn)對(duì)已脹粗但未爆管14-11、12-18管子下彎頭處進(jìn)行了割管檢查,無(wú)氧化皮堆積現(xiàn)象。
3.3 減溫器檢查情況
割管檢查A、B兩側(cè)減溫器,發(fā)現(xiàn)混合筒均存在移位現(xiàn)象。其中B側(cè)減溫器兩個(gè)定位銷(xiāo)之一的下部定位銷(xiāo)磨損約為圓周方向的1/2,深度約5mm;墊板銷(xiāo)孔磨損成橢圓狀,橢圓的長(zhǎng)軸尺寸約43mm。定位銷(xiāo)和墊板磨出的殘存的金屬翻邊長(zhǎng)度約20mm,寬度約2mm。上部定位銷(xiāo)軸從墊板銷(xiāo)孔中脫出。墊板銷(xiāo)孔尺寸由34已磨損到43mm。檢查噴管和混合管的摩擦部位有磨損痕跡,混合管上部和圓弧板之間的距離約為10mm,之前檢查噴管時(shí)已發(fā)現(xiàn)噴管磨損部位為直徑的1/3,磨損深度約5mm。
A側(cè)減溫器下部定位銷(xiāo)磨損部位約為圓周方向的1/2,深度約5mm;混合管銷(xiāo)孔磨損成橢圓狀,長(zhǎng)軸尺寸約50mm(如圖3)。定位銷(xiāo)和混合管磨出的金屬翻邊長(zhǎng)度約30mm,寬度約20mm。上部定位銷(xiāo)及混合管銷(xiāo)孔磨損量和下部基本相同。檢查噴管和混合管的摩擦部位有金屬翻邊,金屬翻邊長(zhǎng)度約20mm,寬度約15mm(如圖4)?;旌瞎苌喜亢蛨A弧墊板之間的距離約為6mm?;旌瞎茕N(xiāo)孔已由34mm磨損到50mm。
3.4 取樣檢驗(yàn)結(jié)果
對(duì)16-11、17-11取樣進(jìn)行檢驗(yàn),依據(jù)GB/T 231.1《金屬布氏硬度試驗(yàn)第1部分試驗(yàn)方法》,試樣表面經(jīng)金相砂紙磨光,采用臺(tái)式布氏硬度計(jì)進(jìn)行檢測(cè)。布氏硬度檢驗(yàn)結(jié)果表明,送檢管的硬度值均滿(mǎn)足GB5310標(biāo)準(zhǔn)對(duì)相應(yīng)鋼種的硬度值的要求,17-11管段硬度值略高于爆口管16-11管段硬度值。
依據(jù)DL/T 884-2004《火電廠(chǎng)金相檢驗(yàn)與評(píng)定技術(shù)導(dǎo)則》對(duì)送檢管樣進(jìn)行金相檢驗(yàn),爆口邊緣斷面呈近似45°的斜面,為穿晶型斷裂,近斷面處變形嚴(yán)重,并有少量撕裂孔洞,爆口邊緣組織為變形拉長(zhǎng)的孿晶奧氏體+碳化物(如圖5),內(nèi)外壁側(cè)均有較多的微裂紋(如圖6)。
4 原因分析
(1)綜合材料取樣各項(xiàng)檢查、檢驗(yàn)結(jié)果,排除了管材質(zhì)量的因素,泄漏的原因確定為過(guò)熱爆管。(2)因爆管及脹粗僅發(fā)生在個(gè)別管上,且高過(guò)壁溫沒(méi)有明顯的超溫現(xiàn)象,因此,可以排除煙溫高造成的爆管。(3)9月10日和9月17日兩次啟爐過(guò)程中高過(guò)入口蒸汽溫度均比飽和蒸汽溫度高100℃左右,且在90MW負(fù)荷之前因壓差小,減溫水無(wú)投入的可能,排除減溫水投用不當(dāng)造成的水塞。(4)觀(guān)察所割的高過(guò)管子內(nèi)壁氧化皮狀況均良好,厚度較薄、致密完整、未見(jiàn)明顯剝落痕跡,對(duì)過(guò)熱的管子下彎頭割管也未發(fā)現(xiàn)氧化皮,全面氧化皮測(cè)量無(wú)明顯氧化皮沉積,排除了氧化皮堆積導(dǎo)致的堵塞爆管。(5)割管檢查高過(guò)入口A、B兩側(cè)減溫器(過(guò)熱器二級(jí)減溫器)發(fā)現(xiàn)最大的未脫落的金屬翻邊尺寸為30mm×20mm,大于泄漏管圈的入口節(jié)流孔直徑(13.5mm),懷疑有金屬翻邊脫落后隨汽流流動(dòng)到高過(guò)入口,堵塞了高過(guò)入口節(jié)流孔,導(dǎo)致開(kāi)機(jī)后高過(guò)管過(guò)熱爆管。
混合管晃動(dòng)的原因分析是因混合筒未和定位銷(xiāo)相焊,定位銷(xiāo)設(shè)計(jì)直徑為30mm,墊板上的定位銷(xiāo)孔直徑為34mm,定位銷(xiāo)和墊板銷(xiāo)孔之間存有間隙,在減溫水的沖擊擾動(dòng)下產(chǎn)生振動(dòng),造成定位銷(xiāo)和套筒墊板長(zhǎng)期摩擦。二級(jí)減溫器圓柱銷(xiāo)為上下方向布置,混合管在自身重力作用下會(huì)發(fā)生下沉,加劇混合筒的振動(dòng),故磨損較嚴(yán)重。
5 結(jié)語(yǔ)
減溫器混合管晃動(dòng)導(dǎo)致定位銷(xiāo)墊板碰磨出金屬翻遍堵塞節(jié)流孔是高溫過(guò)熱器過(guò)熱爆管的原因,通過(guò)割開(kāi)減溫器、清理摩擦部位產(chǎn)生的金屬翻邊薄片,以消除堵塞隱患,改進(jìn)減溫器混合筒固定方式,將減溫器定位銷(xiāo)和混合管進(jìn)行焊接,防止混合管移位。經(jīng)徹底處理后,高溫過(guò)熱器未因減溫器問(wèn)題發(fā)生爆管。
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