聞晶

摘要：錦州油田稠油錦91區(qū)塊進入高輪次吞吐階段后，隨著吞吐周期的不斷升高。蒸汽不斷注入，油層層內(nèi)、層間矛盾愈加突出，具體表現(xiàn)在：層內(nèi)存水增多、壓降縱橫向不平衡、導致邊水內(nèi)侵；層間水竄；井間汽竄。嚴重影響注汽熱能損失及區(qū)塊油井的正常開采。為此我們通過增加室內(nèi)試驗改進藥劑配方、通過現(xiàn)場實驗修正工藝施工參數(shù)、優(yōu)化選井條件和完善措施后油井的管理辦法，有效地提高了該區(qū)塊高溫調(diào)剖措施的效果，達到提高采收率的目的。

關鍵詞：，高溫調(diào)剖；汽竄；高含水層；堵水

1、油藏基本情況

1.1、區(qū)塊概況

錦91東是錦45塊內(nèi)部錦91塊東部的一個次級斷塊。含油面積2.8Km2，原油地質(zhì)儲量1490×104t，可采儲量512?104t。開發(fā)目的層為沙一、二段的于樓油層和興隆臺油層。儲層物性較好，屬高孔高滲儲層。油質(zhì)屬普通稠油，油層條件下流動性差。地層水屬NaHCO3型，平均礦化度1956.6mg/L。

至2008年12月區(qū)塊綜合含水已高達85.25%，平面上東部水淹區(qū)水淹面積已高達98%，縱向上水淹程度也高達58%，同時，由于區(qū)塊的非均質(zhì)性及多年的吞吐降壓開采，地層水受壓差作用向采出程度高、虧空嚴重的低壓層侵入，加上套管損壞、水泥環(huán)破碎及管外竄槽等影響，導致油水重新分布并進一步復雜化。

2、區(qū)塊開發(fā)中存在的主要問題

截至2008年12月，錦91塊東部水淹區(qū)共有各類井228口，其中油井227口，觀察井1口，油井開井187口，日產(chǎn)液1569.2t/d，日產(chǎn)油231.4t/d，平均單井日產(chǎn)液8.4t/d，單井日產(chǎn)油1.2t/d，綜合含水控制至85.25%，采油速度0.57%，累積產(chǎn)油450.4176×104t，累積產(chǎn)水1477.8726×104t，累積注汽768.6304×104t /3392 輪次，區(qū)塊采出程度30.23%，回采水率高達192.27%，累積油汽比0.59 t/t，年度油汽比0.38 t/t，單井平均吞吐14.9 輪次。

自邊水侵入油藏開始，制約錦91塊東部開發(fā)的一直是水淹問題，治水問題一直是區(qū)塊綜合治理的重點，同時也是調(diào)剖工作的難點。

3、調(diào)剖藥劑的選擇

錦州采油廠常規(guī)調(diào)剖藥劑為泡沫調(diào)剖劑、耐高溫凝膠調(diào)剖劑、顆粒型調(diào)剖劑，通過室內(nèi)試驗，確定調(diào)剖劑類型在錦91東部開始現(xiàn)場試驗。

3.1封堵率測試

從表中可以看出，固體顆粒型調(diào)剖劑封堵率最高。因此，錦45東部調(diào)剖采用固體顆粒型調(diào)剖劑。

3.2 顆粒調(diào)剖劑粒徑選擇

多年的現(xiàn)場實踐和研究表明，固相顆粒的粒度大小對顆粒進入能力和堵塞作用有較大的影響。Abrams等人的“三分之一架橋規(guī)則”表明：若顆粒粒徑d大于巖石孔徑的1/3，顆粒將通過回繞橋作用在巖石表面形成濾餅，不易進入油層內(nèi)部；如果顆粒度在巖石孔徑的1/3-1/9范圍，固相顆粒則易進入儲層，形成內(nèi)泥餅，引起較大的損害，此時侵入嘗試一般為幾厘米。只有當顆粒粒徑小于巖石孔徑的1/9時，顆粒才易進入儲層深部。

粒徑大小是選擇堵劑的關鍵數(shù)據(jù)之一，依據(jù)以上原則，及室內(nèi)模擬結果，結合錦45塊于樓油層滲透率數(shù)據(jù)，分析判斷錦45塊地層孔喉0.055- 0.37 mm之間，平均孔喉0.1448 mm，綜合考慮油井出砂、蒸汽吞吐后孔喉加大，因此，原則上我們選擇粒徑在50-120μm左右的顆粒調(diào)剖劑。

通過試驗可以看出，堵劑對滲透率較低的巖心封堵率低，對滲透率較低的巖心封堵率高，滲透率差異越大，封堵率的差異也越大，這主要是因為堵劑在相同的注入壓力下優(yōu)先進入高滲透層巖心，而在中低滲透層堵劑顆粒間通過架橋作用，不進入或很少進入低滲透層巖心，從而對高滲透層產(chǎn)生較強的封堵作用。

4、施工工藝確定

4.1、選擇性注入壓力計算

注入壓力梯度Pt同時受多個因素制約的，可由下式表示

Pt=（P注+P液-P地）/L （4-1）

式中Pt—注入壓力梯度值，MPa/m；

P注—擠注堵劑時的井口注入壓力，MPa

P液—油層中部液柱壓力，MPa；

P地—井組內(nèi)任一口井當年地層壓力，MPa；

L —油層中部深度，m.

錦45塊調(diào)剖最高壓力在11-13MPa之間，具體油井具體對待。

4.2合理堵劑用量計算

合理堵劑用理是對兩個有關因素的合理推算得到的。

（1）地層有效吸水厚度的合理推算 根據(jù)前述三方面自然條件因素及吸汽剖面資料得知，不是所有地層在注入堵劑時間內(nèi)堵劑都進入地層，并且吸入量差別也較大。尤其運用選注工藝技術后，因注入壓力受到人為控制，會使層間吸水差異更大。因此一般有效吸水厚度而應按有效厚度的30～40%。計算堵劑用量時不應按全井有效厚度而應按有效厚度的30～40%計算。計算厚度的減少可導致堵劑用量減少。

（2）堵劑深入地層產(chǎn)徑的推算 從物理堵塞的觀點，不同堵劑在不同滲透率地層內(nèi)的耐壓強度來定。目前國內(nèi)進行層間調(diào)剖堵水的深入半徑一般為3～5m。根據(jù)低成本原則，錦91塊處理半徑在3m左右。

根據(jù)調(diào)剖施工經(jīng)驗，由于固體顆粒調(diào)剖劑在施工時現(xiàn)場配液，由于該調(diào)剖劑的封堵強度高，施工過快容易導致壓力上升過快從而造成施工失敗，因此我們選擇較低的擠注速度。

參考文獻

[1] 張桂意，高國強，唐洪濤，王桂勛，王艷，周衛(wèi)生. 勝坨油田多輪次調(diào)剖效果分析與技術對策[J]. 精細石油化工進展. 2006（10）

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（作者單位：中油遼河油田分公司）