李 強(qiáng)，任 磊，許昊煜，阮圣奇，吳 仲

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CO2稀釋天然氣高壓燃燒特性數(shù)值模擬

李 強(qiáng)，任 磊，許昊煜，阮圣奇，吳 仲

（中國(guó)大唐集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究院有限公司華東電力試驗(yàn)研究院，安徽 合肥 230031）

為了研究惰性氣體稀釋氣體燃料高壓燃燒后NOx的排放規(guī)律，通過(guò)數(shù)值模擬計(jì)算的方法研究了CO2稀釋天然氣在燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室內(nèi)的高壓燃燒特性。結(jié)果表明：各種壓力下燃燒區(qū)域溫度隨著稀釋率的增大明顯降低，且燃燒區(qū)域高度也有所降低，燃燒提前；通過(guò)CO2稀釋天然氣燃燒在一定的稀釋率以內(nèi)可以很好地控制NOx的排放量，但超過(guò)這個(gè)稀釋率NOx排放量會(huì)上升；在高壓下通過(guò)CO2稀釋天然氣燃燒相對(duì)于低壓時(shí)更容易控制NOx的排放量。

天然氣；CO2；稀釋率；高壓燃燒；NOx排放；數(shù)值模擬

當(dāng)前，天然氣在燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組中被大量地應(yīng)用，但其在燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室內(nèi)燃燒產(chǎn)生的NO排放量比較高，為減少這種污染物的排放，普遍采用貧燃預(yù)混燃燒技術(shù)[1]，而且隨著燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù)的發(fā)展以及環(huán)保的需要[2]，研究分析NO產(chǎn)生及排放控制機(jī)理就顯得尤為重要。

目前，有多種減少氣體燃料燃燒產(chǎn)生的NO排放的方法，如煙氣再循環(huán)技術(shù)、氣體燃料預(yù)混燃燒以及惰性氣體（如CO2、He、水蒸氣）稀釋氣體燃燒或氧化劑[3]等技術(shù)。在控制NO排放的這3種技術(shù)中，惰性氣體稀釋氣體燃燒或氧化劑實(shí)質(zhì)上是另一種形式的煙氣再循環(huán)技術(shù)[4-6]，不僅會(huì)降低氧氣的體積分?jǐn)?shù)而且有些氣體（如CO2）還會(huì)增加混合氣體的比熱容，降低燃燒溫度。王金華等[7]研究了高溫高壓下CO2和H2O稀釋對(duì)預(yù)混湍流火焰前鋒面結(jié)構(gòu)的影響；華中科技大學(xué)李駿等[8]實(shí)驗(yàn)研究了CH4在O2/CO2氣氛中燃燒的火焰溫度特性；克拉科夫AGH科技大學(xué)的ZOFIA KALICKA等[9]研究了含有21%~29%的O2/CO2/N2混合氣體的天然氣燃燒對(duì)CO排放量的影響。

基于近年來(lái)減排溫室氣體、封存CO2愈來(lái)愈成為全球性的迫切需求這個(gè)現(xiàn)實(shí)[3]，同時(shí)為了進(jìn)一步研究惰性氣體稀釋氣體燃料的高壓燃燒特性，本文采用CO2作為稀釋劑對(duì)天然氣燃料進(jìn)行稀釋，利用數(shù)值模擬的方法研究CO2稀釋天然氣的混合氣體在燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室內(nèi)的高壓燃燒特性，為燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù)的發(fā)展提供理論依據(jù)。

1 燃燒室結(jié)構(gòu)及數(shù)值計(jì)算

1.1 燃燒室結(jié)構(gòu)

本次數(shù)值模擬研究所依據(jù)的燃燒室模型為某額定功率為20 kW的燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室試驗(yàn)臺(tái)，該試驗(yàn)臺(tái)及其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1所示。

由圖1可以看出，氣體燃料和空氣通過(guò)燃燒室的底部入口進(jìn)入燃燒室。天然氣和CO2的混合氣體通過(guò)單燃料管道進(jìn)入燃燒室底部中心位置的旋流器?？諝饨?jīng)壓縮機(jī)壓縮后變成高壓氣體，其進(jìn)氣分為三路：第一路為主燃燒空氣，分別通過(guò)徑向旋流器四周的10個(gè)徑向入口進(jìn)入旋流室；第二路為二次補(bǔ)燃空氣，用來(lái)提供補(bǔ)充混合氣體燃料燃燒時(shí)所需要的額外空氣，通過(guò)旋流器噴嘴出口外緣的環(huán)形入口直接噴射進(jìn)燃燒室；第三部分為冷卻空氣，由燃燒室底部布風(fēng)器外緣環(huán)形入口噴射進(jìn)入燃燒室，冷卻燃燒室的壁面，避免燃燒室過(guò)熱而燒壞。

該燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室采用預(yù)混燃燒方式，混合燃料氣體（CO2稀釋天然氣）與主燃燒空氣在旋流器噴嘴預(yù)混腔室內(nèi)混合后噴入燃燒室中，燃燒產(chǎn)生的高溫?zé)煔饨?jīng)過(guò)煙氣管道內(nèi)的消音裝置處理后排到大氣中。旋流器預(yù)混噴嘴設(shè)計(jì)如圖2所示。

圖2 旋流器預(yù)混噴嘴設(shè)計(jì)

1.2 數(shù)值計(jì)算

1.2.1 燃燒室模型的建立

依據(jù)圖1燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室試驗(yàn)臺(tái)，進(jìn)行適當(dāng)?shù)暮?jiǎn)化，利用Gambit軟件構(gòu)建了燃燒室模型，并劃分網(wǎng)格，網(wǎng)格數(shù)達(dá)到65萬(wàn)，燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室模型及其網(wǎng)格劃分如圖3所示。

圖3 燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室模型及其網(wǎng)格劃分

1.2.2 物理模型的選擇

利用Fluent軟件模擬計(jì)算時(shí)，相關(guān)物理模型的選擇至關(guān)重要，模型的選擇準(zhǔn)確與否會(huì)直接影響到模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性、真實(shí)性[10]。

1）湍流模型該燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室采用天然氣與空氣預(yù)混的燃燒組織方式，燃燒室內(nèi)的旋流強(qiáng)度較強(qiáng)，Realizable-模型可以比較精確地模擬圓柱射流流動(dòng)、旋轉(zhuǎn)流動(dòng)等情況[11]，因此湍流模型選擇Realizable-模型。

2）輻射模型 光學(xué)深度是確定輻射模型的一個(gè)非常重要的參數(shù)指標(biāo)。對(duì)于任意的光學(xué)深度來(lái)說(shuō)，DO模型和 DTRM模型都比較適合，但DTRM模型沒(méi)有考慮散射方面的影響，且本文涉及局部熱源，因此輻射模型選擇DO模型。

3）燃燒模型本文采用預(yù)混燃燒，且假設(shè)天然氣的化學(xué)反應(yīng)速率大于湍流擾動(dòng)對(duì)反應(yīng)的混合速率[12]，因此燃燒模型選擇有限化學(xué)反應(yīng)模型中的渦耗散模型。

4）NO生成模型此次研究中所用的燃料氣體為天然氣，因其含氮元素極少，因此NO生成模型中忽略燃料型NO，只考慮熱力型和快速型的NO。

1.3 相關(guān)參數(shù)的計(jì)算

在本次數(shù)值模擬試驗(yàn)研究中，假設(shè)天然氣的成分為純甲烷，不考慮含有其他少量的雜質(zhì)氣體燃料；空氣成分假定為體積分?jǐn)?shù)為21%的氧氣和體積分?jǐn)?shù)為79%的氮?dú)狻?/p>

根據(jù)甲烷完全燃燒的化學(xué)反應(yīng)方程式以及燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室的額定功率和各種混合氣體燃料CO2與燃料的配比，計(jì)算得到了各工況下各氣體的質(zhì)量流量見(jiàn)表1。

表1 各工況下各種氣體質(zhì)量流量

Tab.1 The mass flow of each gas under all conditions kg/s

2 數(shù)值計(jì)算結(jié)果與分析

2.1 模型網(wǎng)格的無(wú)關(guān)性驗(yàn)證

在數(shù)值模擬研究之前，應(yīng)對(duì)該燃燒室模型的網(wǎng)格無(wú)關(guān)性進(jìn)行驗(yàn)證，以保證模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性、真實(shí)性。只有當(dāng)模擬計(jì)算的結(jié)果不會(huì)因網(wǎng)格數(shù)量的變化而變化時(shí)，才可以判定模型準(zhǔn)確且網(wǎng)格劃分合理[13]。

先將燃燒室模型劃分成36萬(wàn)、65萬(wàn)、103萬(wàn) 3種網(wǎng)格數(shù)的模型，然后分別對(duì)這3種燃燒室模型在壓力為2 MPa、CO2稀釋率為0.4的工況下進(jìn)行熱態(tài)數(shù)值模擬計(jì)算，得到這3種網(wǎng)格數(shù)模型的溫度場(chǎng)和流場(chǎng)截面云圖如圖4和圖5所示，兩圖中的軸表示燃燒室的高度。

a) 網(wǎng)格數(shù)36萬(wàn) b) 網(wǎng)格數(shù)65萬(wàn) c) 網(wǎng)格數(shù)103萬(wàn)

a) 網(wǎng)格數(shù)36萬(wàn) b) 網(wǎng)格數(shù)65萬(wàn) c) 網(wǎng)格數(shù)103萬(wàn)

從圖4可以看出：燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室=0 mm處縱向截面溫度場(chǎng)的溫度分布較好，燃燒室左右側(cè)的溫度場(chǎng)比較對(duì)稱，且3種網(wǎng)格數(shù)的燃燒室模型的溫度場(chǎng)具有高度一致性；由于3種網(wǎng)格數(shù)的模型數(shù)值計(jì)算時(shí)迭代計(jì)算次數(shù)有些許差別，因此計(jì)算結(jié)果也稍有差別，但整體比較符合實(shí)際情況。從圖5可以看出，燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室=0 mm處的速度場(chǎng)分布也比較合理。

綜合計(jì)算機(jī)的計(jì)算性能以及圖4和圖5中溫度場(chǎng)與速度場(chǎng)的分布情況，選用網(wǎng)格數(shù)為65萬(wàn)的燃燒室模型進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算比較合理。

2.2 數(shù)值計(jì)算結(jié)果及分析

2.2.1 溫度場(chǎng)變化特性

燃燒溫度場(chǎng)的分布情況對(duì)火焰形態(tài)、火焰穩(wěn)定性以及污染物排放的影響至關(guān)重要。圖6為壓力 2 MPa時(shí)各個(gè)稀釋率下燃燒室縱向截面=0 mm處的溫度場(chǎng)云圖。由圖6可以看出：各個(gè)稀釋率下燃燒室溫度場(chǎng)內(nèi)溫度分布均較好且比較相似；溫度場(chǎng)左右側(cè)云圖比較對(duì)稱，且靠近燃燒室壁面附近的溫度比較低，由此可以說(shuō)明燃燒室頭部的冷卻空氣對(duì)燃燒室的壁面起到了有效的冷卻作用；燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室底部中心處的高溫燃燒區(qū)域大小隨著CO2稀釋率升高而逐漸減小。

圖6 燃燒室縱向截面X=0 mm處溫度場(chǎng)

2.2.1.1燃燒室縱向截面中心線溫度的變化特性

圖7給出了各個(gè)壓力各個(gè)稀釋率下燃燒室縱向截面中心線溫度隨燃燒室高度（軸坐標(biāo)）的變化曲線。由圖7可以看出：4種壓力下的中心線溫度變化曲線變化趨勢(shì)一致，均為先升高后降低；在各個(gè)壓力下，隨著稀釋率的增加，燃燒區(qū)域整體溫度都有所降低。

這是因?yàn)橄♂屄试黾訒r(shí)，CO2含量也會(huì)增加，又因CO2的比熱容較大，因此在升高相同溫度時(shí)會(huì)吸收更多熱量，所以稀釋率越高也會(huì)導(dǎo)致高溫燃燒區(qū)域溫度有所降低。

2.2.1.2燃燒室最高燃燒溫度對(duì)應(yīng)的高度變化特性

4種壓力下的最高燃燒溫度變化特性及其對(duì)應(yīng)的高度變化特性曲線相同。圖8、圖9給出了壓力2 MPa下最高燃燒溫度隨稀釋率變化特性曲線及其對(duì)應(yīng)的燃燒室高度變化特性曲線。由圖8、圖9可以看出：隨著稀釋率的升高最高燃燒溫度逐漸降低；隨著CO2稀釋率的升高溫度場(chǎng)內(nèi)最高燃燒溫度所對(duì)應(yīng)的燃燒室高度降低，幾乎呈現(xiàn)一個(gè)線性關(guān)系，這說(shuō)明CO2稀釋率的增加導(dǎo)致了燃料氣體燃燒提前。這一方面是由于CO2稀釋率增加之后，CO2和天然氣（天然氣含量不變）的混合氣體含量增加，而燃燒室入口面積不變，所以混合燃料氣體的混合湍流程度增加，在入口的預(yù)混旋流器內(nèi)與主燃空氣混合的更加充分，因而噴進(jìn)燃燒室后就會(huì)迅速地燃盡；另一方面是由于隨著CO2稀釋率的增加，混合燃料氣體和空氣經(jīng)過(guò)預(yù)混旋流器后的旋流程度更強(qiáng)，導(dǎo)致燃燒室噴嘴出口部分的逆流回流區(qū)的壓力梯度更大，卷吸周圍高溫?zé)煔獾哪芰Ω鼜?qiáng)，因此為混合氣體燃料的快速燃燒提供了充足的氧化劑。

圖8 最高燃燒溫度隨稀釋率變化特性曲線

圖9 最高燃燒溫度對(duì)應(yīng)的燃燒室高度變化曲線

2.2.2 速度場(chǎng)變化特性

圖10為2 MPa下各個(gè)稀釋率下燃燒室縱向截面=0 mm處的NO產(chǎn)生速率云圖。

圖10 2 MPa下各個(gè)稀釋率下NOx產(chǎn)生速率云圖

由圖10可以看出：各個(gè)稀釋率下產(chǎn)生的NO在火焰外緣的產(chǎn)生速率比較大，這是因?yàn)榇颂幍臏囟确浅８撸偌由涎鯕獾獨(dú)獾捏w積分?jǐn)?shù)比較大，因此特別適合NO的產(chǎn)生；而在火焰內(nèi)部，雖然溫度比較高，但被CO2和燃料充斥著，無(wú)法生成NO或者生成的NO極少；通過(guò)對(duì)比各個(gè)稀釋率下的NO產(chǎn)生速率云圖可以發(fā)現(xiàn)，稀釋率為0.4、0.6時(shí)的NO產(chǎn)生速率明顯降低很多，根據(jù)前面的研究分析結(jié)果，可以得出由于摻混CO2后導(dǎo)致高溫區(qū)域的溫度降低，因此NO產(chǎn)生速率也隨之降低。

圖11給出不同的CO2稀釋率下燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室出口處的NO平均質(zhì)量濃度隨工況壓力的變化曲線。從圖11可以看出：在稀釋率相同時(shí)燃燒室出口的NO平均質(zhì)量濃度隨著壓力的升高而明顯的升高，而且其增幅（各壓力區(qū)段之間直線線段的斜率）也因設(shè)計(jì)的燃燒工況壓力的增大而增大；在CO2稀釋率為0時(shí)，燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室出口處NO平均質(zhì)量濃度的增長(zhǎng)幅度達(dá)到最大，增幅最小時(shí)對(duì)應(yīng)的CO2稀釋率為0.4；在同一壓力不同CO2稀釋率條件下，燃燒室出口處的NO平均質(zhì)量濃度的增幅也大不相同；在壓力為1 MPa時(shí)，各稀釋率下NO的平均質(zhì)量濃度基本保持不變，而在其他3個(gè)壓力下，不同稀釋率下NO的平均質(zhì)量濃度的變化幅度比較大，且在壓力越高時(shí)NO平均質(zhì)量濃度的變化幅度較大。

圖11 NOx平均質(zhì)量濃度隨工況壓力的變化曲線

不同壓力下NO隨稀釋率的變化關(guān)系如圖12所示。由圖12可以看出，在4種壓力下，燃燒室出口處的NO質(zhì)量濃度變化趨勢(shì)都是隨著稀釋率的增大先下降而后升高，質(zhì)量濃度最小時(shí)對(duì)應(yīng)的CO2稀釋率為0.4。這是因?yàn)樵贑O2稀釋率低于0.4時(shí)，天然氣高溫燃燒區(qū)域溫度由于CO2的稀釋作用而有所降低，因此NO生成也隨之減少，但在稀釋率為0.4之后，過(guò)多的CO2使得混合氣體在預(yù)混旋流器內(nèi)的湍流動(dòng)能更大，混合更加充分，因此在燃燒時(shí)火焰內(nèi)部也就有更多的NO生成。由圖12還可以看出，燃燒壓力越高時(shí)燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室出口處的NO平均質(zhì)量濃度變化幅度越大，由此可以說(shuō)明在比較高的壓力下，利用CO2稀釋天然氣對(duì)天然氣燃燒生成的NO的抑制作用更為顯著。

圖12 不同壓力下NOx質(zhì)量濃度隨稀釋率的變化

3 結(jié) 論

1）4種壓力下，CO2稀釋天然氣燃燒使得高溫燃燒區(qū)域有所降低，燃燒提前。

2）天然氣和CO2的混合氣體在各個(gè)壓力下燃燒時(shí)，產(chǎn)生的NO在CO2稀釋率為0時(shí)增幅最大，在稀釋率為0.4時(shí)變化幅度最小，因此對(duì)于天然氣摻混CO2燃燒來(lái)說(shuō)，選擇一個(gè)適當(dāng)?shù)腃O2稀釋率(例如0.4)對(duì)于控制NO排放至關(guān)重要。

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Numerical simulation on high-pressure combustion characteristics of natural gas diluted with carbon dioxide

LI Qiang, REN Lei, XU Haoyu, RUAN Shengqi, WU Zhong

(China Datang Corporation Science and Technology Research Institute Co., Ltd., East China Branch, Hefei 230031, China)

In order to study the emission rule of nitrogen oxides after high-pressure combustion of gaseous fuel diluted with inert gas, the high-pressure combustion characteristics of natural gas diluted with carbon dioxide in the gas turbine combustion chamber were studied by numerical simulation calculation. The results show that the temperature of the burning area decreases with the increase of the dilution rate, and the burning area height is also reduced. Moreover, the emissions of nitrogen oxide diluted with carbon dioxide can be well controlled within a certain dilution rate range, but nitrogen oxide emissions will rise it exceeds the dilution rate. In addition, it is also more easier to control nitrogen oxide emissions by the dilution of carbon dioxide during combustion of natural gas at higher pressures.

natural gas, CO2, dilution rate, high-pressure combustion, NOxemission, numerical simulation

TK16

A

10.19666/j.rlfd.201806185

李強(qiáng), 任磊, 許昊煜, 等.CO2稀釋天然氣高壓燃燒特性數(shù)值模擬[J]. 熱力發(fā)電, 2019, 48(3): 114-119. LI Qiang, REN Lei, XU Haoyu, et al. Numerical simulation on high-pressure combustion characteristics of natural gas diluted with carbon dioxide[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(3): 114-119.

2018-06-26

李強(qiáng)(1990—)，男，碩士，助理工程師，主要研究方向?yàn)槿細(xì)馇鍧嵞茉窗l(fā)電技術(shù)，lqstruggle@126.com。

（責(zé)任編輯 馬昕紅）