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        T6熱處理對A356/6082鋁合金復(fù)合板界面組織及力學(xué)性能的影響

        2019-03-20 06:38:16董澎源李元東楊世杰李嘉銘
        中國材料進(jìn)展 2019年2期
        關(guān)鍵詞:復(fù)合板共晶層狀

        董澎源,李元東,2,李 明,楊世杰,李嘉銘

        (1.蘭州理工大學(xué) 省部共建有色金屬先進(jìn)加工與再利用國家重點實驗室,甘肅 蘭州 730050)(2. 蘭州理工大學(xué) 有色金屬合金省部共建教育部重點實驗室,甘肅 蘭州 730050)

        1 前 言

        通過軋制、半連續(xù)澆鑄、復(fù)合鑄造等方法使基板與覆層金屬實現(xiàn)良好冶金結(jié)合的層狀復(fù)合材料,具備比單一金屬更優(yōu)異的綜合性能,如鋁銅、鋁鋼、鋁鎂、鋁鈦等[1-6]。近幾年來,層狀復(fù)合材料得到了廣泛的研究和應(yīng)用,其中Al/Al層狀復(fù)合材料已被廣泛應(yīng)用于汽車空調(diào)領(lǐng)域[7]。因此,結(jié)合A356優(yōu)良的鑄造性能、高強度及6082良好的耐蝕性和成形性等優(yōu)點制備出性能優(yōu)良的Al/Al層狀復(fù)合板,將具有廣泛的應(yīng)用前景。

        層狀復(fù)合材料的液-固軋制復(fù)合包含著復(fù)雜的物理化學(xué)冶金過程,復(fù)合板的質(zhì)量主要取決于結(jié)合界面各組成元素的相互作用,結(jié)合界面的組織及性能對層狀復(fù)合材料的性能及應(yīng)用至關(guān)重要[8]。目前,我國對層狀復(fù)合材料的生產(chǎn)及應(yīng)用與國外相比還存在很大差距,如何提高層狀復(fù)合材料的綜合性能一直是眾多研究者關(guān)注的課題[9-10]。程明陽等[11]采用鑄軋工藝制備銅鋁復(fù)合板材,研究發(fā)現(xiàn),銅鋁復(fù)合板界面層的主要組成為α-Al和CuAl2,鋁基體和界面交界處存在少量孔洞。同樣,Huang等[12]采用固-液連鑄(SLCRB)技術(shù)制備了Cu/Al復(fù)合帶,在界面處成分為α(Al)+CuAl2、CuAl、Cu9Al4,金屬間化合物的存在對其力學(xué)性能影響顯著。王文焱等[13]采用液-固軋制復(fù)合制備Ti/Al復(fù)合板,并對其界面組織演化、物相分析及力學(xué)性能進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)復(fù)合板界面局部區(qū)域生成的TiAl3嚴(yán)重影響其力學(xué)性能。Hwang等[9]通過冷軋得到Al/不銹鋼復(fù)合板,研究了熱處理對其組織及性能的影響,結(jié)果表明,通過熱處理可以使界面結(jié)合強度明顯提高。Dezellus等[14]研究了T6熱處理對Ti/Al-7Si-0.3Mg雙金屬復(fù)合材料力學(xué)性能的影響,發(fā)現(xiàn)界面結(jié)合強度有所提高。劉國平等[15]通過擠壓鑄造制備6101/A356雙金屬復(fù)合材料,并研究了T6熱處理對6101/A356復(fù)合材料組織演變及力學(xué)性能的影響,發(fā)現(xiàn)熱處理后過渡區(qū)由110擴大到170 μm,其界面剪切強度從76.7提高到102.7 MPa。熱處理對層狀復(fù)合材料的性能有顯著影響,通過制定合理的熱處理工藝來改善復(fù)合界面組織與性能,從而使材料滿足應(yīng)用需求,已成為保證和提高材料的綜合性能的重要手段[16]。

        6082鋁合金是熱處理可強化鋁合金,通過固溶處理可以顯著改善其綜合力學(xué)性能,通過液-固軋制復(fù)合制備Al/Al層狀復(fù)合板及后續(xù)熱處理工藝的研究有待進(jìn)一步深入。另外,液-固軋制結(jié)合重力鑄造與軋制工藝,將最終實現(xiàn)復(fù)合板的冶金結(jié)合,使其界面結(jié)合強度明顯增強。鑒于此,本文以液-固軋制復(fù)合制備的A356/6082復(fù)合板為研究對象,重點分析了T6熱處理對復(fù)合板界面組織與性能的影響,探討了結(jié)合界面處的元素擴散規(guī)律及斷裂行為。

        2 實驗材料及方法

        層狀復(fù)合材料以商用A356鋁合金和6082鋁合金為原料,其化學(xué)成分分別見表1(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)。本實驗首先將待澆注的6082鋁合金板材加工成尺寸為100 mm×75 mm×2 mm的板件,并進(jìn)行脫脂、堿洗、酸洗、吹干等預(yù)處理。隨后采用7.5 kW的井式坩堝電阻爐對A356鋁合金進(jìn)行熔煉(熔煉溫度為760 ℃),待合金熔體溫度達(dá)到760 ℃時,添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)1%的C2Cl6對其進(jìn)行精煉、除渣和靜置處理。最后將冷卻至690 ℃的A356合金熔體澆覆于經(jīng)過預(yù)處理的6082鋁合金基板上,按照圖1a的液-固軋制復(fù)合工藝制得厚度為3 mm的A356/6082鋁合金層狀復(fù)合板。實驗選用任意一塊復(fù)合板在545±3 ℃保溫5 h進(jìn)行固溶處理,隨后水淬,將其放入熱處理爐中進(jìn)行時效處理,控制溫度為185 ℃,時效4 h,以此工藝對復(fù)合板進(jìn)行T6熱處理[15]。

        表1 A356和6082鋁合金化學(xué)成分

        Table1ChemicalcompositionofA356and6082aluminumalloy(ω/%)

        AlloysChemical compositionSiMgFeMnZnAlA3567.060.270.1150.100.10Bal.60820.850.880.130.420.03Bal.

        圖1 固-液軋制(a)和剪切試樣(b)示意圖Fig.1 Schematic of liquid-solid rolling (a) and the shear specimen (b)

        為測定熱處理過程對復(fù)合板界面的影響,對T6熱處理和未經(jīng)T6熱處理的復(fù)合板分別取樣檢測。用體積分?jǐn)?shù)為90% C2H5OH+10% HClO4溶液對試樣進(jìn)行電解腐蝕,采用MEF-3金相顯微鏡(OM)和QUANTA FEG-450型掃描電鏡(SEM)觀察復(fù)合界面的顯微組織,并利用EDS對復(fù)合界面元素分布情況進(jìn)行分析。為了量化T6熱處理后共晶硅形態(tài)的變化情況,使用Image-Pro Plus 5.0軟件統(tǒng)計界面附近A356鋁合金中共晶硅的平均面積分?jǐn)?shù)和晶粒長徑比。另外,采用HV-100型顯微硬度計在100 g載荷下保持15 s對合金及界面的顯微硬度值進(jìn)行測量,為避免偶然誤差,每個試樣將在檢測點周圍取5個點取其平均值并繪制硬度分布圖,從而表征界面力學(xué)性能。按圖1b所示制備尺寸為40 mm×10 mm×3 mm的剪切試樣,并采用島津AG IC-100kN材料性能試驗機測試A356/6082復(fù)合板的力學(xué)性能。

        3 結(jié)果與分析

        3.1 T6熱處理對復(fù)合板顯微組織的影響

        A356/6082復(fù)合板光學(xué)顯微組織如圖2所示。從圖2a可以看出,未經(jīng)T6熱處理的復(fù)合板左側(cè)A356鋁合金基體中的初生α-Al相以等軸晶形式存在,層片狀共晶硅在界面附近大量團(tuán)聚;右側(cè)6082鋁合金組織呈蜂窩狀且均勻分布。

        圖2 T6熱處理前(a)及T6熱處理后(b)的A356/6082復(fù)合板光學(xué)顯微組織Fig.2 Optical microstructure of A3556/6082 composite plate before T6 heat treatment (a) and after T6 heat treatment (b)

        當(dāng)熔融態(tài)A356接觸6082基板并共同經(jīng)過軋輥時,A356鋁合金因激冷作用而產(chǎn)生大量晶核,堆積在結(jié)合界面附近。另外,溫度驟降使界面區(qū)絕大部分原子在表面能的束縛下未能實現(xiàn)躍遷[17],界面處出現(xiàn)了清晰的結(jié)合線。圖2b給出了T6熱處理后復(fù)合板界面區(qū)的顯微組織照片??梢钥闯觯缑娓浇墓簿Ч瓒逊e現(xiàn)象消失,組織形態(tài)也發(fā)生了明顯變化。軋制過程中發(fā)生的劇烈塑性變形使界面附近積聚了大量的儲存能,在T6熱處理時成為界面附近原子擴散的動力。合金元素獲得足夠的能量得以突破擴散能量勢壘并加速擴散,最終使兩種合金實現(xiàn)了良好的冶金結(jié)合。圖3給出了熱處理前后A356鋁合金基體中共晶硅的平均面積分?jǐn)?shù)和晶粒長徑比,可以看出,經(jīng)過T6熱處理后,其平均面積分?jǐn)?shù)和晶粒長徑比分別下降了26.4%和24.7%,在T6熱處理過程中纖維狀共晶硅發(fā)生頸縮,分裂成片段而逐漸球化[18],使共晶硅的平均晶粒尺寸大幅度減小,這與已有的研究結(jié)果相吻合[15]。

        圖3 T6熱處理前后A356鋁合金基體中共晶硅的平均面積分?jǐn)?shù)和晶粒長徑比Fig.3 The average area fraction and aspect ratio of A356 aluminum alloy matrix before and after T6 heat treatment

        3.2 T6熱處理前后界面區(qū)元素擴散

        圖4給出了T6熱處理前后A356/6082層狀復(fù)合板界面區(qū)的SEM照片。從圖4a和4b可以看出,復(fù)合板結(jié)合界面清晰,堆積在界面附近的共晶硅阻礙了兩合金間元素互擴散。T6熱處理后,復(fù)合板界面組織更為均勻,結(jié)合線消失,如圖4c和4d所示。

        圖4 T6熱處理前(a, b)以及T6熱處理后(c, d)的A356/6082復(fù)合板界面區(qū)SEM照片F(xiàn)ig.4 SEM image of the A356/6082 composite plate interface before T6 heat treatment (a, b) and after T6 heat treatment (c, d)

        為了進(jìn)一步確定熱處理前后的元素擴散情況,隨后對復(fù)合板沿垂直界面方向進(jìn)行線掃描分析,如圖5所示。由圖5a可知,界面區(qū)Mg元素的分布出現(xiàn)了明顯的臺階。A356鋁合金與6082鋁合金基體存在Mg元素濃度差,當(dāng)熔融態(tài)A356澆覆在6082基板上時,由于激冷作用強烈,大量細(xì)小的共晶硅堆積在界面附近,嚴(yán)重阻礙了Mg元素擴散。T6熱處理后,界面處共晶硅形態(tài)發(fā)生改變,堆積現(xiàn)象消失,Mg原子獲得能量而掙脫表面能的束縛,實現(xiàn)躍遷。從圖5b可以看出,界面區(qū)臺階消失,元素分布趨于統(tǒng)一。因為本實驗選取的固溶溫度為545 ℃,低于A356的共晶溫度575 ℃,在固溶過程中,一方面Si,Mg元素將固溶在α-Al中,但在共晶溫度下,Si在固溶體中的最大溶解度為1.65%,且溶解度隨溫度降低而減少;另一方面,纖維狀共晶硅發(fā)生球化。式(1)給出的模型[19]論證了當(dāng)固溶溫度為540 ℃時,共晶硅球化過程在3 min內(nèi)即可完成:

        (1)

        式中,τ為球化時間;φ表示硅原子直徑;γ表示Al/Si界面能;ρ為針狀Si的原始半徑;Ds為Si在Al中的互擴散系數(shù);T為固溶溫度??梢?,在545 ℃下保溫5 h后,共晶硅球化過程早已結(jié)束。正是由于Si,Mg元素在α-Al中固溶,界面處共晶硅中的Al依附于6082基體Al生長,因此團(tuán)聚現(xiàn)象消失,復(fù)合板界面處組織更為均勻。

        圖5 T6熱處理前(a)及T6熱處理后(b)沿垂直界面方向Mg元素分布Fig.5 Distribution of Mg element along vertical direction before T6 heat treatment(a) and after T6 heat treatment (b)

        圖6為T6熱處理前后A356/6082復(fù)合板界面附近Mg元素的濃度分布情況。由于熱處理過程中界面附近原子被激活而沿著彼此的基體方向擴散,Mg元素同Si元素固溶于α-Al中,從而使Mg元素的濃度分布更為均勻,可以在很大程度上改善復(fù)合板界面的結(jié)合性能[20]。

        3.3 T6熱處理對復(fù)合板力學(xué)性能的影響

        3.3.1 剪切強度

        T6熱處理前后復(fù)合板的剪切強度值可以反映其界面結(jié)合強度。表2列出了T6熱處理前后A356鋁合金基體、6082鋁合金基體以及A356/6082復(fù)合板相應(yīng)的剪切強度值。本實驗所用的剪切強度計算公式為τ=F/S,F(xiàn)為剪切力,S為截面面積。

        圖6 T6熱處理前(a)及T6熱處理后(b)的A356/6082復(fù)合板界面附近Mg元素的濃度分布對比Fig.6 The concentration distribution of Mg element near the interface of A356/6082 before T6 heat treatment (a) and after T6 heat treatment (b)

        Table2ShearstrengthofA356aluminumalloy, 6082aluminumalloyandA356/6082compositeplatebeforeandafterT6heattreatment[15]

        MaterialsShear strength before T6 heat treatment/MPaShear strength after T6 heat treatment/MPaA356 aluminum alloy109.4154.66082 aluminum alloy182.5184.3A356/6082 composite plate91.6139.2

        對比表2可知,T6熱處理后A356/6082復(fù)合板的抗剪強度從91.6 MPa增加到139.2 MPa。在前文提到的軋制態(tài)A356/6082復(fù)合板界面結(jié)合處,纖維狀共晶硅在界面附近大量集聚。由于界面附近硅含量相對較高且形成分界,這種集聚現(xiàn)象會阻礙A356合金熔體與基板6082的進(jìn)一步接觸,致使界面剪切強度較低。另外,軋制力的作用可能會使基板表面氧化膜破裂,新鮮的A356熔體被壓入基板而相互接觸,當(dāng)達(dá)到原子間距時,兩種合金僅能實現(xiàn)物理結(jié)合[21]。T6熱處理后,復(fù)合板的剪切強度得到顯著提高,在長時間加熱保溫中,界面附近原子獲得能量以突破勢壘得到充分的擴散,復(fù)合板界面附近堆積的共晶硅被擴散驅(qū)動力打破,偏聚現(xiàn)象消失,組織更為均勻,該過程消除了因軋制變形引起的殘余應(yīng)力,最終實現(xiàn)了兩種鋁合金良好的冶金結(jié)合,顯著改善了復(fù)合板剪切性能[22]。

        圖7 A356/6082復(fù)合板試樣剪切斷口形貌SEM照片:T6熱處理前6082鋁合金一側(cè)(a)和A356鋁合金一側(cè)(b)以及T6熱處理后6082鋁合金一側(cè)(c)和A356鋁合金一側(cè)(d)Fig.7 SEM image of shear fracture morphology of A356/6082 composite plate: 6082 aluminum alloy sides before (a) and after (c)T6 heat treatment; A356 aluminum alloy sides before (b) and after (d) T6 heat treatment

        圖7為T6熱處理前后A356/6082復(fù)合板試樣剪切斷口形貌SEM照片。從圖7a和7b可以看出,未經(jīng)熱處理的復(fù)合板剪切斷口呈現(xiàn)出較為連續(xù)的“拋物線狀”,沿剪切方向斷面較為光滑。在軋制力的作用下兩種合金僅僅實現(xiàn)物理結(jié)合,當(dāng)承受剪切應(yīng)力時,復(fù)合板基體與覆層金屬的物理結(jié)合被打破;另外,根據(jù)復(fù)合板界面區(qū)顯微組織可知,由于界面附近存在大量的纖維狀共晶硅,使其在剪切力的作用下易產(chǎn)生脆性斷裂。圖7c和7d為T6熱處理后復(fù)合板試樣剪切斷口照片,斷口中存在大量凹坑及不規(guī)則的拋物線形狀。熱處理不僅使共晶硅形態(tài)發(fā)生了改變,也促進(jìn)了合金元素的相互擴散,最終實現(xiàn)了復(fù)合板的良好冶金結(jié)合。經(jīng)熱處理后的復(fù)合板剪切強度提升,但剪切斷口中依然存在光滑切口,斷裂機制依然為脆性斷裂。

        3.3.2 顯微硬度

        A356/6082雙金屬復(fù)合板垂直界面方向上的顯微硬度分布如圖8所示。液-固復(fù)合軋制后A356側(cè)的平均硬度值為787.9 MPa,界面處硬度值較高。熔融態(tài)A356澆覆于6082鋁合金時會產(chǎn)生激冷作用,促使大量共晶硅在界面附近集聚,且在軋制力作用下,界面處會產(chǎn)生劇烈變形而發(fā)生形變強化。

        圖8 T6熱處理前后A356/6082復(fù)合板垂直界面方向上的顯微硬度分布Fig.8 The micro-hardness distribution of A3556/6082 composite plate in vertical direction before and T6 after heat treatment

        與未經(jīng)T6熱處理相比,由于T6熱處理消除了因激冷而產(chǎn)生的偏聚現(xiàn)象,使復(fù)合板界面及基體組織更均勻,且使晶粒變形得到恢復(fù),經(jīng)T6熱處理后結(jié)合界面及基體附近的硬度均有顯著提高。A356側(cè)的平均硬度值達(dá)到1102.5 MPa,6082側(cè)的平均硬度值達(dá)到851.6 MPa,且界面附近硬度值呈現(xiàn)漸變趨勢。另外,Mg元素對A356及6082的時效影響顯著[23],熱處理過程促使Mg擴散到基體中,可以對兩種鋁合金起到強化作用。且6082鋁合金中Mg含量高于A356鋁合金,熱處理過程會加速Mg元素的擴散。

        4 結(jié) 論

        (1) T6熱處理后,界面附近的纖維狀共晶硅集聚現(xiàn)象消失,且組織更為均勻,T6熱處理使纖維狀共晶硅發(fā)生球化,共晶硅的平均面積分?jǐn)?shù)和長徑比分別降低了26.4%和24.7%。

        (2) T6熱處理不僅使界面附近原子獲得能量得以掙脫表面能的束縛,也使合金內(nèi)部空位濃度增加,促進(jìn)原子遷移,加速原子擴散,合金元素更易從界面處向合金兩側(cè)擴散,以此實現(xiàn)兩種鋁合金良好的冶金結(jié)合。

        (3) T6熱處理消除了因軋制變形產(chǎn)生的殘余應(yīng)力,通過合金元素相互擴散均勻組織,使A356/6082復(fù)合板的剪切強度從91.6提高到139.2 MPa,結(jié)合界面及基體附近的顯微硬度均得到明顯改善,A356側(cè)的平均硬度值達(dá)到1102.5 MPa,6082側(cè)的平均硬度值達(dá)到851.6 MPa,且沿A356至6082垂直界面方向其顯微硬度值逐漸下降。

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