(中海油能源發(fā)展裝備技術有限公司 設計研發(fā)中心,天津 300452)
管節(jié)點作為導管架平臺結(jié)構(gòu)設計中關鍵而又薄弱的環(huán)節(jié),歷來是設計者十分關注的問題。由于導管架結(jié)構(gòu)設計中大多采用簡單管節(jié)點,簡單管節(jié)點指位于同一平面內(nèi),撐桿之間不搭接,沒有隔板、加筋板及節(jié)點板的節(jié)點,本文主要針對簡單管節(jié)點進行分析研究。管節(jié)點的強度分析方法主要有實驗研究和理論分析兩大類[1]。在工程設計中廣泛采用的是以實驗數(shù)據(jù)為依據(jù),結(jié)合理論分析而得出的半經(jīng)驗半理論公式方法,API RP 2A針對管節(jié)點的強度分析方法正是基于上述方法。隨著API RP 2A從21版(2000)到22版(2014)不斷的增補和修訂[2-5],規(guī)范中關于管節(jié)點強度的校核方法改動很大,對管節(jié)點強度提出了更為嚴格的要求。為了探討分析API RP 2A 22版(以下稱22版規(guī)范)規(guī)范對管節(jié)點強度校核的影響,以某導管架平臺其中一個管節(jié)點為例,研究管節(jié)點校核的方法,并具體分析管節(jié)點各構(gòu)造參數(shù)對管節(jié)點強度的影響。同時,對目前工程實際及理論研究中不同的管節(jié)點加強方法進行總結(jié),分析其對管節(jié)點強度的影響。
API RP 2A 22版規(guī)范對于管節(jié)點的強度校核分為基本承載能力校核和最小承載能力校核[6],要求兩者同時滿足規(guī)范要求。簡單管節(jié)點構(gòu)造示意于圖1。
圖1 簡單管節(jié)點構(gòu)造示意
基本承載能力校核針對導管架平臺中的所有管節(jié)點,要求所有管節(jié)點強度校核結(jié)果滿足規(guī)范要求;API RP 2A 22版規(guī)范規(guī)定對于簡單管節(jié)點,撐桿的軸向荷載容許能力為
(1)
撐桿的彎矩容許能力為
(2)
式中:Fs為安全系數(shù),靜力工況Fs=1.6,地震工況Fs=1.0;Qu為強度系數(shù)(與節(jié)點類型和幾何構(gòu)造有關),參見API RP 2A 22版表格7.2;Qf為弦桿載荷系數(shù),
(3)
其中:A為系數(shù),
(4)
Fyc為弦桿的屈服強度或0.8倍的抗拉強度,取較小值;
除此之外,22版規(guī)范針對T/Y和X型管節(jié)點,還考慮弦桿加厚段對承載能力的影響,具體修正如下。
Pa=[r+(1-r)(Tn/Tc)2](Pa)c
(5)
式中:(Pa)c按照公式(1)計算;Tn為弦桿的名義厚度;Tc為弦桿的加厚段厚度。
經(jīng)過上述計算,管節(jié)點基本承載能力校核公式為
(6)
通常,由于失效機制及對周圍結(jié)構(gòu)影響的不確定性,管節(jié)點優(yōu)于支撐之前失效是不可取的。22版規(guī)范最新提出了最小弦桿容許能力要滿足50%撐桿有效強度的要求,以提高節(jié)點和桿件的相對可靠性來確保平臺的冗余度。
此外,最小承載能力要求,對結(jié)構(gòu)在不可預測荷載如裝船過程中支撐失效、下水或吊裝期間不可預期的環(huán)境條件、碰船及墜物等作用下提供了安全保障。
最小承載能力校核如下。
(7)
式中:Pa為撐桿的軸向荷載容許能力,見式(1)。Fa為撐桿的有效強度。撐桿的有效強度為主要承受拉力的撐桿的屈服強度,或者指主要承受壓力的撐桿的極限屈服荷載,極限屈服荷載計算時應該考慮非彈性因素。
當撐桿受拉時,F(xiàn)a=Fby
當撐桿受壓時,
(8)
值得注意的是,在工程實際中,最小承載能力校核針對主要管節(jié)點,設計者可以根據(jù)所設計結(jié)構(gòu)的重要程度加以判斷,如某些附屬構(gòu)件管節(jié)點失效不會引起重大的安全及環(huán)境影響,如隔水套管導向支撐框架、立管及護管的支撐等節(jié)點,該類次要節(jié)點可不考慮50%的撐桿有效強度要求。
此外,對于地震工況下的管節(jié)點校核,22版規(guī)范明確提出,當強度水平地震位于地震區(qū)域1(1.0 s地震譜加速度大于0.03g)[7]及更大時,對于不進行冗余度分析的L-2平臺,要考慮100%的撐桿有效強度。
(9)
管節(jié)點設計時應該注意,與主腿相連的管節(jié)點應進行100%撐桿有效強度校核。
以秦皇島33-1南某平臺上部組塊結(jié)構(gòu)為例,選取圖2所示管節(jié)點進行計算分析。
圖2 管節(jié)點結(jié)構(gòu)及局部模型
通過在SACS整體模型中計算不同參數(shù)下管節(jié)點強度,分析不同管節(jié)點參數(shù)對管節(jié)點校核結(jié)果的影響。該管節(jié)點各主要參數(shù)如下。
弦桿直徑1 829 mm、壁厚40 mm;撐桿直徑914 mm、壁厚38 mm。
弦桿與撐桿夾角37°;
鋼材屈服強度355 MPa。
該管節(jié)點在整體模型中,弦桿和撐桿端部荷載見表1。
表1 弦桿和撐桿端部載荷
該管節(jié)點的基本承載能力校核UC值為1.805,最小承載能力校核UC值為1.480,均不滿足規(guī)范要求。
以下從提高管節(jié)點強度的影響因素出發(fā),探討分析不同因素對管節(jié)點強度校核的影響。
采用增加弦桿壁厚的方法,可以有效提高弦桿的強度,見圖3。
圖3 管節(jié)點UC值與弦桿壁厚的關系
可以看出,隨著弦桿壁厚增加,該管節(jié)點的基本承載能力UC和最小承載能力UC值明顯降低,當弦桿壁厚到達60 mm時,管節(jié)點的基本承載能力和最小承載能力均滿足規(guī)范要求。由此可見,增加弦桿壁厚對提高管節(jié)點強度效果顯著。
從弱化撐桿強度的角度考慮,在保證撐桿的桿件強度滿足規(guī)范要求的前提下,可以減少撐桿的壁厚。弦桿尺寸保持不變,通過降低撐桿壁厚來提高管節(jié)點強度。管節(jié)點UC值與撐桿壁厚的關系見圖4。
圖4 管節(jié)點UC值與撐桿壁厚的關系
隨著撐桿壁厚不斷減小,管節(jié)點的基本承載能力UC值基本不變,而最小承載能力UC值顯著降低,說明撐桿壁厚對基本承載能力影響不大,但是能顯著影響最小承載能力的校核結(jié)果。
另外,增加撐桿的直徑可以有效提高撐桿的彎矩容許能力,從而達到提高管節(jié)點強度的目的。弦桿尺寸保持不變,通過增加撐桿直徑來提高管節(jié)點強度。管節(jié)點UC值與撐桿直徑的關系見圖5。
圖5 管節(jié)點UC值與撐桿直徑的關系
隨著撐桿直徑不斷增加,管節(jié)點的基本承載能力UC顯著降低,而最小承載能力校核UC也有所降低,說明增加撐桿直徑對管節(jié)點強度校核有一定作用,設計中可根據(jù)實際情況進行調(diào)整。
1)在設計中考慮在撐桿受力較小部位增加弱截面設計,通過降低撐桿的有效強度來降低管節(jié)點校核的UC值。在上述管節(jié)點的撐桿中加入長度為1.0 m的914 mm×19 mm弱截面,管節(jié)點基本承載能力校核UC值從1.805降到1.732,而最小承載能力校核UC值從1.480降到0.759。
2)對于弦桿內(nèi)部可設置加強環(huán)的管節(jié)點,設置加強環(huán)可以明顯提高管節(jié)點的基本承載能力和最小承載能力[8-9]。設置加強環(huán)后的管節(jié)點強度校核,可以采用等效壁厚、理論分析或者有限元分析的方法進行計算。弦桿內(nèi)部設置加強環(huán)結(jié)構(gòu)見圖6,該方法在工程實踐中得到了非常廣泛的應用。
圖6 內(nèi)部加強環(huán)型管節(jié)點
除上述工程常用方法之外,近年來學者對管節(jié)點的其他加強方法也進行了大量研究,包括環(huán)口板加強型管節(jié)點及套管加強T型管節(jié)點、節(jié)點形式見圖7和圖8。
圖7 環(huán)口板加強型管節(jié)點
圖8 套管加強T型管節(jié)點
文獻[10] 運用有限元方法對環(huán)口板加強的T型圓鋼管節(jié)點進行了平面內(nèi)彎矩作用下的承載力分析,結(jié)果表明環(huán)口板加強在承載力方面提高的有效性。文獻[11]在理論研究和實驗驗證的基礎上,提出了套管加強T、X型管節(jié)點,并得出了套管加強T、X型管節(jié)點在軸向力、平面內(nèi)彎矩和平面外彎矩作用下的極限強度簡易計算公式。針對工程中的特定管節(jié)點(如導管架腿部管節(jié)點內(nèi)部設置樁基,無法設置內(nèi)部加強環(huán)),可以考慮應用上述方法進行分析和驗證,將研究成果與工程實際有效結(jié)合起來。
1)從提高弦桿強度的角度出發(fā),增加弦桿壁厚對提高管節(jié)點強度能起到立竿見影的效果。
2)從弱化撐桿強度的角度考慮,減少撐桿壁厚可有效降低管節(jié)點最小承載能力UC值。
3)加大撐桿直徑可以降低管節(jié)點基本承載能力UC值。
4)在撐桿中合理設置弱截面,或者在弦桿內(nèi)部增加加強環(huán),均可以改善管節(jié)點強度,而前者對最小承載能力校核更為有效。 除此之外,針對新型管節(jié)點加強方法如環(huán)口板、套管等外部加強形式,可結(jié)合工程實際進行進一步分析與驗證。