于海濤 徐強(qiáng)勝

（1.吉林化工學(xué)院 吉林省吉林市 132022 2.國(guó)網(wǎng)遼寧省電力有限公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院 遼寧沈陽(yáng) 110015）

目前對(duì)擴(kuò)底抗拔樁的理論研究遠(yuǎn)遠(yuǎn)滯后于工程發(fā)展的需要，對(duì)擴(kuò)底抗拔樁的理論研究還不深入。本文采用數(shù)值模擬方法，根據(jù)現(xiàn)有的一些試驗(yàn)數(shù)據(jù)及工程實(shí)測(cè)資料，建立了合理的三維有限元計(jì)算模型，綜合考慮了樁-土之間相互作用、土體初始應(yīng)力與彈塑性等各種復(fù)雜因素，模擬了擴(kuò)底樁的上拔過(guò)程。分析了材料參數(shù)對(duì)抗拔承載力的影響。

1 有限元模型的建立

以有限元軟件ANSYS12.0為工具，采用軸對(duì)稱方法進(jìn)行模擬。樁、土均采用二維八節(jié)點(diǎn)的實(shí)體單元（solid45）模擬；土體為DP材料；樁與土體界面處設(shè)置接觸單元CONTAC173和TARGE170來(lái)模擬樁-土之間的滑動(dòng)和開(kāi)裂，選用庫(kù)侖摩擦類型。本文的計(jì)算區(qū)域徑向取9倍樁徑，樁底取2.5倍樁長(zhǎng)；在該區(qū)域底部與外側(cè)邊界全約束，軸對(duì)稱處僅約束X向位移。

2 擴(kuò)底樁上拔行力的模擬

①初始地應(yīng)力場(chǎng)的模擬：樁、土區(qū)域均使用土體參數(shù)、樁-土界面設(shè)置接觸單元，通過(guò)對(duì)有限元模型施加重力場(chǎng)來(lái)模擬天然土體的初始應(yīng)力。②成樁狀態(tài)的模擬：樁、土區(qū)域使用各自參數(shù)、樁-土界面設(shè)置接觸單元，用EKILL命令殺死接觸單元，再利用EALIVE命令激活被殺死的單元，然后施加自重模擬成樁過(guò)程中產(chǎn)生的位移場(chǎng)。③上拔過(guò)程模擬：用EKILL命令殺死接觸單元，再利用EALIVE命令激活被殺死的單元，然后施加自重及上拔荷載求解樁頂位移，求得的樁頂位移減去第二步中成樁所產(chǎn)生的樁頂位移，便得到上拔荷載下的樁頂位移。

3 材料參數(shù)對(duì)抗拔承載力的影響

3.1 擴(kuò)底樁彈性模量的影響

以斜坡地形上平頭擴(kuò)底樁為基礎(chǔ)，取樁長(zhǎng)H=5m，d=1.2m，D=2.5m。擴(kuò)底樁彈性模量按EP=10GPa、30GPa、100GPa分成三種工況，樁的形狀和結(jié)構(gòu)尺寸不變，其他材料參數(shù)不變。分別對(duì)對(duì)應(yīng)于上述不同工況的擴(kuò)底樁進(jìn)行三維有限元分析，得到Q-S曲線如圖1所示。

根據(jù)圖1知，樁的上拔承載力隨著樁體的彈性模量的增加而增大，但幅度很小，基本可以忽略不計(jì)。這是因?yàn)橥馏w先因整體失穩(wěn)而破壞；土體發(fā)生破壞時(shí)，樁身遠(yuǎn)未達(dá)到強(qiáng)度極限強(qiáng)度。以斜坡地形上平頭擴(kuò)底樁為基礎(chǔ)，取樁長(zhǎng)H=5m，d=1.2m，D=2.5m。土體彈性模量按ES=60MPa、120MPa、150MPa分成三種工況，樁的形狀和結(jié)構(gòu)尺寸不變，樁和土的其他材料參數(shù)不變。對(duì)不同工況的擴(kuò)底樁進(jìn)行三維有限元分析，得到Q-S曲線如圖2所示。

圖1 不同樁體彈性模量的荷載-位移曲線

圖2 不同土彈性模量下的Q-S曲線

從圖像中可以看出土彈性模量越大，樁的抗拔承載力也越大。

3.2 土體粘聚力和內(nèi)摩擦角的影響

以斜坡地形上平頭擴(kuò)底樁為基礎(chǔ)，取樁長(zhǎng)H=5m，d=1.2m，D=2.5m。土體粘聚力按c=20kPa、30kPa、40kPa、50kPa分成四種工況，保持樁的形狀和結(jié)構(gòu)尺寸不變，樁與土的材料參數(shù)不變。分別對(duì)對(duì)應(yīng)于上述不同工況的擴(kuò)底樁進(jìn)行三維有限元分析，得到Q-S曲線如圖3所示。另外，將上述不同土體粘聚力下樁的極限抗拔承載力值繪于圖4。

圖3 不同土粘聚力的Q-S曲線

圖4 承載力隨土粘聚力的變化曲線

從圖3和圖4可以看出，隨著土體的粘聚力的增加，擴(kuò)底樁的抗拔承載力也增加。并且擴(kuò)底樁的抗拔承載力隨粘聚力的增大幾乎呈線性增大。

以斜坡地形上平頭擴(kuò)底樁為基礎(chǔ)，取樁長(zhǎng)H=5m，d=1.2m，D=2.5m。土體內(nèi)摩擦角按 φ=9°、18°、27°、36°分成四種工況，保持樁的形狀和結(jié)構(gòu)尺寸不變，樁與土的材料參數(shù)不變。分別對(duì)對(duì)應(yīng)于上述不同工況的擴(kuò)底樁進(jìn)行三維有限元分析，得到Q-S曲線如圖5所示。另外，將上述不同土體內(nèi)摩擦角下樁的極限抗拔承載力值繪于圖6。

圖5 不同土內(nèi)摩擦角的Q-S曲線

圖6 承載力隨土內(nèi)摩擦角的變化曲線

從圖5和圖6可以看出，隨著土體的內(nèi)摩擦角的增加，擴(kuò)底樁的抗拔承載力增加。并且擴(kuò)底樁的抗拔承載力隨內(nèi)摩擦角的增大幾乎呈線性增大。

這兩方面的原因也是顯而易見(jiàn)的。土體的粘聚力和內(nèi)摩擦角是構(gòu)成土體強(qiáng)度的重要因素。土體粘聚力和內(nèi)摩擦角的增大，意味著土體強(qiáng)度越大。因此，樁的極限承載力也就隨之增大。

4 結(jié)論

①斜坡地形中，土彈性模量越大，擴(kuò)底樁的抗拔承載力也越大。②斜坡地形中，土體的粘聚力和內(nèi)摩擦角是構(gòu)成土體強(qiáng)度的重要因素。土體粘聚力和內(nèi)摩擦角的增大，意味著土體強(qiáng)度越大。因此，樁的極限承載力也就隨之增大。