肖新文

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液冷與動(dòng)態(tài)自然冷卻的綜合運(yùn)用技術(shù)探討

肖新文

（世圖茲空調(diào)技術(shù)服務(wù)（上海）有限公司 上海 201108）

介紹了數(shù)據(jù)中心二次側(cè)集中循環(huán)直接接觸冷板式液冷系統(tǒng)及動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)的組成，提出了兩者綜合運(yùn)用的制冷散熱系統(tǒng)架構(gòu)。以位于北京的某樣本高密度數(shù)據(jù)中心為例進(jìn)行方案配置，并假設(shè)數(shù)據(jù)中心滿負(fù)載的情況下對(duì)散熱系統(tǒng)進(jìn)行年運(yùn)行功耗計(jì)算，通過(guò)計(jì)算得出該樣本數(shù)據(jù)中心的pPUE值僅為1.09，可實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)中心高效節(jié)能運(yùn)行，指出采用冷板散熱占比大的服務(wù)器，降低自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)的干冷器功率可進(jìn)一步提高綜合運(yùn)用系統(tǒng)的能效。

數(shù)據(jù)中心；直接接觸冷板式液冷；動(dòng)態(tài)自然冷卻；綜合運(yùn)用；節(jié)能

0 引言

伴隨著云計(jì)算、大數(shù)據(jù)、5G網(wǎng)絡(luò)建設(shè)將帶來(lái)眾多巨通量計(jì)算業(yè)務(wù)，如高通量的大數(shù)據(jù)處理、5G交互式增強(qiáng)AR等。故服務(wù)器芯片的散熱正受到嚴(yán)重挑戰(zhàn)：如8核CPU的熱耗從第1代的70 W 提高到第4代的150W，平均每代復(fù)合增長(zhǎng)率28.9%；芯片熱封裝殼溫由第1代的64℃提高到第4代的67℃，平均每代復(fù)合增長(zhǎng)率5.0%。同時(shí)風(fēng)冷產(chǎn)品散熱能力及服務(wù)器的噪聲遭遇瓶頸：整機(jī)功率密度已逼近40 W/L，對(duì)應(yīng)的單機(jī)柜最大噪聲已達(dá)到112.4dB（A），常溫噪聲也已達(dá)到了78dB（A）[1]。而人工智能的快速發(fā)展需要大量使用GPU，每個(gè)GPU的功耗可高達(dá)300W，假設(shè)每臺(tái)服務(wù)器可裝載8塊GPU，則每臺(tái)服務(wù)器的功耗將高達(dá)2.4kW，那么每機(jī)柜的功耗可高達(dá)數(shù)十千瓦。面對(duì)如此高的功率，傳統(tǒng)的風(fēng)冷技術(shù)將無(wú)法實(shí)現(xiàn)如此高密度的機(jī)柜散熱[2]。在這一趨勢(shì)下，數(shù)據(jù)中心高密度服務(wù)器的散熱及其耗能問(wèn)題日益凸顯。高密度服務(wù)器散熱的技術(shù)發(fā)展經(jīng)過(guò)強(qiáng)制定點(diǎn)送風(fēng)、通道封閉[3,4]、行級(jí)空調(diào)[5]、水冷背板[6]及分布式冷卻系統(tǒng)[7]等歷程后，芯片液冷成為業(yè)界新一輪的熱點(diǎn)。液冷散熱熱容量大,液體（同體積）比熱容為空氣的3000倍。同時(shí)熱傳導(dǎo)更快,液體導(dǎo)熱性能是空氣的15～25倍。液冷技術(shù)分為直接冷卻和間接冷卻。直接冷卻可以采用直接將電子設(shè)備浸入冷卻介質(zhì)或者電子器件的發(fā)熱部分與冷卻介質(zhì)接觸（如液體噴射冷卻、液體噴霧冷卻）來(lái)散熱，受熱升溫的液體介質(zhì)流動(dòng)到其他低溫部位再將熱量散出去。間接冷卻指熱源不直接與冷卻介質(zhì)接觸，而是通過(guò)冷板裝置間接進(jìn)行熱交換，如循環(huán)管路散熱冷卻、微通道液體冷卻和熱管冷卻[8]。目前數(shù)據(jù)中心服務(wù)器采用的液冷方式主要有冷板、浸沒(méi)和噴淋三種技術(shù)路線。浸沒(méi)式和噴淋式等接觸式液冷，其穩(wěn)定可靠性還有待進(jìn)一步的驗(yàn)證，液體和IT部件之間的兼容性，IT部件長(zhǎng)期浸泡在相關(guān)液體中，是否會(huì)對(duì)其功能和性能帶來(lái)影響尚需要關(guān)注和驗(yàn)證[9]。而二次側(cè)集中循環(huán)直接接觸冷板式液冷系統(tǒng)同其他液冷方式相比在初投資、可靠性、維護(hù)便利性及使用壽命等方面上均具有優(yōu)勢(shì)。由于二次側(cè)集中循環(huán)直接接觸冷板式液冷服務(wù)器除主要芯片通過(guò)冷板完全冷卻外尚有部分非集中散熱電子元?dú)饧枰L(fēng)冷冷卻，此部分通常占服務(wù)器整個(gè)散熱的15%～30%左右，而動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)與液冷技術(shù)的綜合運(yùn)用可進(jìn)一步降低制冷系統(tǒng)功耗，使數(shù)據(jù)中心制冷系統(tǒng)向零機(jī)械壓縮制冷逼近。

1 液冷與動(dòng)態(tài)自然冷卻的綜合運(yùn)用技術(shù)方案簡(jiǎn)述

1.1 直接接觸冷板式液冷系統(tǒng)

直接接觸冷板式液冷系統(tǒng)通常由一次側(cè)（室外）設(shè)備及二次側(cè)設(shè)備（室內(nèi)）組成。一次側(cè)設(shè)備主要包括一次側(cè)循環(huán)泵及室外散熱設(shè)備，室外散熱設(shè)備通常是干冷器或者閉式冷卻塔。二次側(cè)設(shè)備包含換熱模塊、分歧管模塊及芯片散熱冷板，依據(jù)芯片散熱冷板中是否含微型泵分成二次側(cè)分散循環(huán)系統(tǒng)及二次側(cè)集中循環(huán)系統(tǒng)，由于含微型泵冷板的尺寸普遍較大無(wú)法滿足不同服務(wù)器的要求，所以數(shù)據(jù)中心通常采用換熱模塊中集成循環(huán)泵的二次側(cè)集中循環(huán)系統(tǒng)。

換熱模塊最基本的功能是實(shí)現(xiàn)一次側(cè)及二次側(cè)的換熱，同時(shí)實(shí)現(xiàn)冷卻液溫度的精準(zhǔn)控制。如圖1所示，其主要由板式換熱器、電動(dòng)比例閥、二次側(cè)循環(huán)泵、膨脹罐、安全閥、進(jìn)出水管專用接頭、控制器及其面板等組成。換熱模塊在不同的流量及溫差下性能差異明顯，如圖2所示為某款換熱模塊的換熱量曲線，而圖3是其一次側(cè)流量及壓降性能曲線圖。所以實(shí)際工程應(yīng)依據(jù)設(shè)計(jì)工況合理應(yīng)用。

圖1 某款換熱模塊結(jié)構(gòu)示意圖

圖2 某款換熱模塊換熱量曲線圖

圖3 某款換熱模塊一次側(cè)流量及壓降性能曲線

芯片散熱冷板通常采用銅板，采用微通道架構(gòu)實(shí)現(xiàn)獨(dú)特的分流設(shè)計(jì)來(lái)降低壓降，增大冷卻液流量，確保低溫的冷卻液首先冷卻芯片最熱區(qū)域。作為散熱冷板本身無(wú)任何運(yùn)動(dòng)部件，可靠性高。

分歧管分配經(jīng)過(guò)熱交換模塊冷卻的冷卻液均勻有序地進(jìn)入芯片散熱冷板，防止不同路徑的芯片散熱冷板出現(xiàn)欠流或者過(guò)流情況。

ASHRAE—TC9.9對(duì)不同液冷溫度等級(jí)的推薦冷源如表1所示[10]，該液冷系統(tǒng)適用于W3～W5液冷溫度等級(jí)，其不僅可實(shí)現(xiàn)完全無(wú)機(jī)械壓縮制冷運(yùn)行，甚至還是建筑供熱來(lái)源。

表1 ASHRAE—TC9.9對(duì)于不同液冷等級(jí)推薦冷源表

1.2 動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)

間接動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)主要由機(jī)房?jī)?nèi)的間接自然冷卻室內(nèi)機(jī)組，室外的干冷器（閉式冷卻塔）機(jī)組、變頻水泵、連接管路及其輔件等組成。間接自然冷卻室內(nèi)機(jī)組的結(jié)構(gòu)是在水冷機(jī)房空調(diào)內(nèi)機(jī)蒸發(fā)盤管的基礎(chǔ)上加一套自然冷卻冷水盤管及兩通水量調(diào)節(jié)閥組成。干冷器（閉式冷卻塔）冷卻后的循環(huán)水可通過(guò)自然冷卻兩通閥進(jìn)入自然冷卻盤管直接冷卻室內(nèi)回風(fēng)，也可以通過(guò)冷卻水兩通閥控制進(jìn)入板式水冷冷凝器冷卻壓縮機(jī)制冷系統(tǒng)的散熱。因?yàn)閴嚎s機(jī)制冷循環(huán)獨(dú)立于自然冷卻水循環(huán)，所以該系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)自然冷卻及機(jī)械壓縮同時(shí)運(yùn)行。

動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)通常具有如下制冷運(yùn)行模式：

機(jī)械制冷模式：當(dāng)室外溫度高于壓縮機(jī)制冷模式預(yù)設(shè)值時(shí)，該系統(tǒng)此時(shí)與常規(guī)水冷機(jī)房空調(diào)系統(tǒng)無(wú)異，系統(tǒng)采用壓縮機(jī)制冷。該模式室外溫度預(yù)設(shè)值通常低于室內(nèi)回風(fēng)溫度3℃左右。

混合制冷模式：過(guò)渡季節(jié)室外溫度較低時(shí)，干冷器（閉式冷卻塔）提供的部分冷水流向自然冷卻冷水盤管首先冷卻室內(nèi)回風(fēng)，另一部分冷水流經(jīng)板式換熱器帶走機(jī)械壓縮制冷循環(huán)的散熱，被自然冷卻冷水盤管預(yù)冷的室內(nèi)回風(fēng)由機(jī)械壓縮制冷補(bǔ)冷冷卻至設(shè)計(jì)的送風(fēng)溫度。此時(shí)機(jī)械制冷壓縮機(jī)卸載運(yùn)行，整個(gè)空調(diào)系統(tǒng)開(kāi)始節(jié)能。

自然冷卻制冷模式：當(dāng)室外溫度進(jìn)一步降低，干冷器（閉式冷卻塔）提供的冷水溫度足夠低從而可直接將室內(nèi)回風(fēng)降至要求的送風(fēng)溫度，此時(shí)壓縮機(jī)完全不運(yùn)轉(zhuǎn)，節(jié)能效果顯著。

上述三種模式隨著室內(nèi)負(fù)載及室外環(huán)境溫度動(dòng)態(tài)變化，負(fù)載率下降，自然冷卻時(shí)間延長(zhǎng)。

1.3 綜合運(yùn)用系統(tǒng)架構(gòu)

利用直接接觸冷板式液冷系統(tǒng)集中冷卻服務(wù)器芯片，同時(shí)搭配動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)對(duì)服務(wù)器的其他發(fā)熱元器件進(jìn)行風(fēng)冷散熱，此時(shí)數(shù)據(jù)中心的制冷系統(tǒng)架構(gòu)示意圖如圖4所示，室內(nèi)的散熱終端是直接接觸式冷板、動(dòng)態(tài)自然冷卻室內(nèi)機(jī)組的蒸發(fā)盤管及表冷器，而室外散熱設(shè)備為干冷器（閉式冷卻塔），此時(shí)服務(wù)器散熱流程圖如圖5所示。

圖4 液冷與動(dòng)態(tài)自然冷卻綜合運(yùn)用散熱系統(tǒng)架構(gòu)示意圖

圖5 服務(wù)器熱量散發(fā)途徑示意圖

作為室外散熱設(shè)備干冷器工作過(guò)程沒(méi)有水的消耗，通過(guò)管外室外空氣來(lái)冷卻管內(nèi)液體，降低管內(nèi)液體溫度，達(dá)到冷卻的目的，其降低了系統(tǒng)對(duì)水資源的依賴程度，具有更廣的普適性，故本文的室外散熱設(shè)備以干冷器作為分析依據(jù)。目前業(yè)界干冷器通常是模塊化設(shè)計(jì)，一個(gè)規(guī)格覆蓋一定的散熱區(qū)間，干冷器的選型通常按照要求的換熱量、室外溫度及進(jìn)出水溫依據(jù)傳熱方程計(jì)算出匹配換熱面積及風(fēng)量從而確定具體機(jī)型。傳熱方程式為：

=Δt（1）

式中：為換熱量，kW；為傳熱系數(shù)，kW/(m2·℃)；為換熱面積，m2；Δt為對(duì)數(shù)平均溫差，℃。

而在不同的實(shí)際運(yùn)行環(huán)境溫度及進(jìn)出水溫運(yùn)行工況下，則是在已選機(jī)型即固定換熱面積的前提下通過(guò)調(diào)整風(fēng)機(jī)的風(fēng)量來(lái)實(shí)現(xiàn)的，所以配置無(wú)極調(diào)速EC風(fēng)機(jī)的干冷器不僅通過(guò)調(diào)整風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速可以精確控制出水溫度，而且依據(jù)可實(shí)現(xiàn)節(jié)能運(yùn)轉(zhuǎn)。風(fēng)機(jī)的風(fēng)量、功率與轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系如式（2）所示：

式中：0為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)或者性能表中風(fēng)機(jī)風(fēng)量；0為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)或者性能表中風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速；0為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)或者性能表中風(fēng)機(jī)功率；1為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)或者性能表中風(fēng)機(jī)風(fēng)量；1為工作狀態(tài)點(diǎn)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速；1為工作狀態(tài)點(diǎn)風(fēng)機(jī)功率。

2 綜合運(yùn)用系統(tǒng)技術(shù)方案節(jié)能分析

2.1 數(shù)據(jù)中心制冷方案簡(jiǎn)述

位于北京的某樣本數(shù)據(jù)中心面積為100m2，內(nèi)部布置機(jī)柜20臺(tái)，單臺(tái)機(jī)柜整體發(fā)熱為27.8kW，其中芯片液冷散熱20kW，風(fēng)冷散熱為7.8kW，風(fēng)冷散熱占比28%，服務(wù)器散熱平均熱負(fù)荷高達(dá)5.56kW/m2。根據(jù)GB 50174—2017《數(shù)據(jù)中心設(shè)計(jì)規(guī)范》對(duì)A級(jí)機(jī)房環(huán)境要求：冷通道或機(jī)柜進(jìn)風(fēng)區(qū)域的溫度18℃～27℃，冷通道或機(jī)柜進(jìn)風(fēng)區(qū)域的相對(duì)濕度和露點(diǎn)溫度要求露點(diǎn)溫度為5.5℃～15℃，同時(shí)相對(duì)濕度不大于60%[11]，空調(diào)的送風(fēng)溫度按照22℃進(jìn)行設(shè)計(jì)，數(shù)據(jù)中心的回風(fēng)溫度為35℃，建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)、照明裝置散熱、新風(fēng)負(fù)荷等其他負(fù)荷精確計(jì)算為11.5kW，本數(shù)據(jù)中心的總制冷負(fù)荷為567.5kW。采用液冷及動(dòng)態(tài)自然冷卻綜合散熱系統(tǒng)配置的主要設(shè)備表如2所示，為了保證數(shù)據(jù)中心的長(zhǎng)期可靠穩(wěn)定運(yùn)行，表中機(jī)組選型配置均以室外極端溫度考慮。

表2 液冷及動(dòng)態(tài)自然冷卻綜合散熱系統(tǒng)主要設(shè)備表

注：（1）動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)循環(huán)水泵按照混合模式最大流量進(jìn)行選取；（2）水泵功率已考慮35%乙二醇溶液密度的影響。

為了最大程度利用自然冷卻，本例風(fēng)冷散熱系統(tǒng)干冷器的出水溫度設(shè)定為環(huán)境溫度-3℃，隨著室外溫度的降低最終將出水溫度恒定在9℃（環(huán)境溫度6℃及以下時(shí)），而液冷散熱系統(tǒng)的干冷器出水溫度恒定為45℃。為了精準(zhǔn)控制液冷系統(tǒng)換熱模塊的換熱量及二次側(cè)出液溫度，一次側(cè)采用三通閥控制進(jìn)入板式換熱器的流量，故對(duì)于既定系統(tǒng)，其液冷系統(tǒng)的一次側(cè)循環(huán)泵的運(yùn)行狀態(tài)點(diǎn)為定值。依據(jù)本綜合制冷散熱系統(tǒng)特點(diǎn)，系統(tǒng)耗能組件加減載影響因素如表3所示。

表3 液冷及動(dòng)態(tài)自然冷卻綜合散熱系統(tǒng)組件加減載影響因素表

2.2 節(jié)能分析

本文以數(shù)據(jù)中心滿負(fù)載狀況做節(jié)能計(jì)算分析，由上述方案簡(jiǎn)述可知，散熱系統(tǒng)各個(gè)耗能組件運(yùn)行狀態(tài)隨著室外環(huán)境溫度變化而異。依據(jù)選型室內(nèi)機(jī)組在不同進(jìn)水溫度自然冷卻盤管的制冷能力及出風(fēng)溫度，計(jì)算出機(jī)械壓縮制冷系統(tǒng)在此工況下需要承擔(dān)的制冷能力及功率，滿負(fù)載下本例單臺(tái)室內(nèi)機(jī)組運(yùn)行功率曲線如圖6所示。結(jié)合干冷器配置風(fēng)機(jī)的風(fēng)量與功率具體數(shù)值在不同室外環(huán)境溫度下通過(guò)傳熱方程式進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，得出液冷系統(tǒng)及動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)的單臺(tái)干冷器運(yùn)行功率曲線分別如圖7、圖8所示。

圖6 動(dòng)態(tài)自然冷卻室內(nèi)機(jī)組功率與機(jī)組進(jìn)水溫度曲線圖

圖7 動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)單臺(tái)干冷器功率曲線圖

圖8 液冷系統(tǒng)單臺(tái)干冷器功率曲線圖

由于動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)循環(huán)水泵的流量依據(jù)室內(nèi)機(jī)組運(yùn)行模式動(dòng)態(tài)變化，為簡(jiǎn)化計(jì)算過(guò)程：混合模式均按照水泵標(biāo)稱功率進(jìn)行計(jì)算，而計(jì)算自然冷卻制冷模式及機(jī)械制冷模式下水泵功率時(shí)，僅考慮室內(nèi)機(jī)組機(jī)械制冷時(shí)的標(biāo)稱流量，不考慮需求揚(yáng)程下降的影響；液冷的一次側(cè)循環(huán)泵及換熱模塊均以標(biāo)稱功率進(jìn)行計(jì)算。按照DeST能耗軟件中的氣象參數(shù)，匯總北京全年室外溫度狀態(tài)點(diǎn)的具體時(shí)間，按照干球溫度為整1℃區(qū)間的平均數(shù)據(jù)匯總時(shí)間，逐溫依據(jù)上述圖表確定各個(gè)耗能組件的運(yùn)行功率，可計(jì)算出不同室外溫度下系統(tǒng)的運(yùn)行功耗。如北京年室外溫度為0℃時(shí)間為243.6小時(shí)，這個(gè)溫度點(diǎn)上液冷干冷器功率僅為0.01kW，而此時(shí)動(dòng)態(tài)自然冷卻系統(tǒng)干冷器出水溫度恒定在9℃系統(tǒng)運(yùn)行在自然冷卻模式下，干冷器功率為0.48kW，水泵功率為6.6kW，單臺(tái)室內(nèi)機(jī)組功率僅為1.1kW，則液冷年功耗為4265kWh，動(dòng)態(tài)自然冷卻系統(tǒng)年功耗為3064kWh。統(tǒng)計(jì)匯總系統(tǒng)的年運(yùn)行功耗如表4所示，整個(gè)制冷散熱系統(tǒng)的理論計(jì)算pPUE值僅為1.09，節(jié)能效果顯著，若該數(shù)據(jù)中心的其他系統(tǒng)性能同樣出色的話，則數(shù)據(jù)中心的PUE值遠(yuǎn)低于工信部在《關(guān)于數(shù)據(jù)中心建設(shè)布局的指導(dǎo)意見(jiàn)》中對(duì)新建數(shù)據(jù)中心的PUE為1.5的控制值。

表4 液冷及動(dòng)態(tài)自然冷卻綜合散熱系統(tǒng)年運(yùn)行功耗匯總表

3 結(jié)論

（1）無(wú)論是直接接觸冷板式液冷還是動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)的pPUE值都非常低，兩者技術(shù)的綜合運(yùn)用可實(shí)現(xiàn)高密度數(shù)據(jù)中心高效節(jié)能運(yùn)行。

（2）盡管動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)的pPUE已經(jīng)很低，但相對(duì)于液冷系統(tǒng)還有一定差距，所以在采用直接接觸冷板式液冷的數(shù)據(jù)中心配置服務(wù)器時(shí)，應(yīng)盡量選用冷板散熱占比大的服務(wù)器，減少依靠風(fēng)冷散熱的負(fù)載。

（3）從最終室外散熱設(shè)備而言，由于液冷系統(tǒng)一直在高進(jìn)出水溫下運(yùn)行且干冷器按照極端氣溫選型散熱面積大故液冷系統(tǒng)的干冷器風(fēng)機(jī)年運(yùn)行功耗極低，而為了盡可能減少室內(nèi)機(jī)組壓縮機(jī)的運(yùn)行動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)的干冷器風(fēng)機(jī)在系統(tǒng)進(jìn)入完全自然冷卻制冷模式前一直高速運(yùn)轉(zhuǎn)其年運(yùn)行功耗相對(duì)較高。降低這一部分功耗可進(jìn)一步提高綜合系統(tǒng)的能效。

上述分析選取位于北京的模塊化高密度數(shù)據(jù)中心進(jìn)行，分析計(jì)算的數(shù)值不能代表非上述數(shù)據(jù)中心散熱負(fù)載及方案的情況，具體實(shí)際項(xiàng)目因方案中具體選型不同會(huì)有差異。作為數(shù)據(jù)中心兩種先進(jìn)節(jié)能的制冷技術(shù)，直接接觸冷板式液冷及動(dòng)態(tài)自然冷卻空調(diào)系統(tǒng)的綜合運(yùn)用有利于打造真正的綠色數(shù)據(jù)中心。

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On Integrated Application Technology of Liquid Cooling and Dynamic Free Cooling Air Conditioning System in Data Center

Xiao Xinwen

( Stulz Air and Technology Shanghai Co., Ltd, Shanghai, 201108 )

The compositions of secondary centralized pumping direct contact liquid cooling (DCLC) system and dynamic free cooling (DFC) air conditioning system are introduced, and the structure of integrated application of the two systems is put forward. Cooling proposal of a sample high heat density data center located in Beijing is provided. The annual operation power consumption of the integrated system is calculated under the assumption that the data center is full of load, and the pPUE value of the data center is only 1.09. The result shows the data center can achieve efficient operation. It is pointed out that more efficient operation can be achieved when the servers which the heat rejection percent of cold plate is larger are chosen and more energy saving dry coolers of DFC System are selected.

Data center; direct contact liquid cooling (DCLC); dynamic free cooling(DFC); integrated application technology; energy saving

1671-6612（2018）06-636-07

TU831

A

肖新文（1980.8-），男，碩士研究生，工程師，E-mail：xiaoxinwen11@126.com

2018-07-02