劉洪平，王開(kāi)湘

(甘肅省水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司，甘肅 蘭州 730000)

九甸峽水利樞紐屬大(2)型工程。引水發(fā)電系統(tǒng)的主要水工建筑物調(diào)壓井和廠房位于壩軸線下游2.2～2.5km的洮河右岸山坡及坡腳處[1- 2]。調(diào)壓井井口上部邊坡開(kāi)挖線高程2241.0m，廠房基坑開(kāi)挖最低點(diǎn)高程2046.5m，擾動(dòng)及開(kāi)挖邊坡高差194.5m；廠房后邊坡開(kāi)挖線最高高程2155.0m，與廠房基坑底部開(kāi)挖最低點(diǎn)高程的高差為108.5m[3]；廠房后邊坡及基坑的開(kāi)挖是對(duì)超邊坡坡腳的開(kāi)挖擾動(dòng)，是超高邊坡的開(kāi)挖，如圖1—2所示[4- 5]。本文總結(jié)超高邊坡的開(kāi)挖設(shè)計(jì)和開(kāi)挖中采取的工程措施的特點(diǎn)，探究邊坡變形觀測(cè)和邊坡穩(wěn)定性分析在保證施工安全、完善施工設(shè)計(jì)、消除工程隱患等方面作用，以供類似工程參考。

圖1 調(diào)壓井-廠房邊坡原始地形地貌

圖2 廠房開(kāi)挖

1 工程地質(zhì)條件

1.1 地形地貌

調(diào)壓井-廠房處于中高山區(qū)，海拔在2000m以上。壓井布設(shè)于廠房區(qū)右岸山坡中部。廠房緊鄰洮河，地形相對(duì)開(kāi)闊，有殘留的Ⅱ級(jí)侵蝕堆積階地，階地面寬30～50m，階面坡度小于5°；階地后緣至引洮平臺(tái)自然坡度33°～45°，階地后緣在2#壓力管道中心線處高程2093m，引洮平臺(tái)高程2182.0m，階地后緣至引洮平臺(tái)高差135.5m，調(diào)壓井井口上部邊坡開(kāi)挖線(2241.0m)至引洮平臺(tái)高差59.0m。

1.2 地層巖性

調(diào)壓井和廠房開(kāi)挖、壓力管道隧洞掘進(jìn)揭露的地層巖性如圖3所示。

(1)上石炭-下二疊統(tǒng)(C3～P1)巖性可劃分為4個(gè)巖組。①灰?guī)r夾頁(yè)巖、泥灰?guī)r：厚70～100m?；?guī)r單層厚0.2～0.6m，巖性致密堅(jiān)硬；泥灰?guī)r巖性相對(duì)軟弱，易風(fēng)化；頁(yè)巖巖性軟弱，極易風(fēng)化，

圖3 廠房后邊坡典型剖面

遇水后具黏塑性。②厚層灰?guī)r夾薄層灰?guī)r：厚40～60m，巖性致密堅(jiān)硬；厚層灰?guī)r單層厚大于2m，薄層灰?guī)r厚0.1～0.4m。③砂巖、灰?guī)r、頁(yè)巖互層：厚80～100m。砂巖呈青灰色、褐黃色，青灰色砂巖巖性致密堅(jiān)硬；褐黃色砂巖，泥質(zhì)膠結(jié)，遇水易崩解成松散狀。頁(yè)巖巖性軟弱，抗風(fēng)化能力差，遇水具黏塑性，局部有灰?guī)r團(tuán)塊并與泥灰?guī)r呈相變過(guò)渡。④灰?guī)r夾頁(yè)巖：巖性與前述灰?guī)r、頁(yè)巖基本一致。

(2)第四系(Q4)松散堆積物分別為沖積砂礫卵石、洪積塊石碎石土、洪積砂壤土、坡積塊石碎石土、人工堆積塊石碎石土。

1.3 地質(zhì)構(gòu)造及地震烈度

1.3.1 地質(zhì)構(gòu)造

廠房區(qū)位于近東西向展布的新堡-力士山復(fù)背斜北翼——新堡-力士山復(fù)背斜構(gòu)造的次級(jí)褶曲和區(qū)域性橋道堡斷層(Fe1)破碎帶及其上盤(pán)(圖3)。新堡-力士山復(fù)背斜構(gòu)造的次級(jí)褶曲為倒轉(zhuǎn)的不對(duì)稱背斜，軸面產(chǎn)狀NE75°～80°，傾向SW(岸內(nèi))，傾角40°～50°。轉(zhuǎn)折端巖層產(chǎn)狀變化較大。橋道堡斷層(Fe1)走向NW270°～280°，傾向SW(上游)，傾角60°～70°，破碎帶寬30m至百余米，組成物為角礫巖、糜棱巖及壓碎巖和斷層泥等，膠結(jié)較差但擠壓密實(shí)。受其影響，廠房區(qū)斷裂構(gòu)造發(fā)育，巖體破碎-極破碎。

1.3.2 地震烈度

工程區(qū)50年超越概率10%的地震烈度為7度，相應(yīng)基巖水平向峰值加速度為144.8gal，50年超越概率2%的地震烈度為8度，相應(yīng)基巖水平向峰值加速度為283.9gal[1- 3，6]。

1.4 水文地質(zhì)條件

工程區(qū)為高寒陰濕向溫帶半濕潤(rùn)區(qū)的過(guò)渡地帶。多年平均氣溫為7.3℃，極端最低氣溫-29.6℃，多年平均降水量為565.2mm[3]。廠區(qū)內(nèi)地下水類型第四系孔隙性潛水和基巖裂隙水。

1.4.1 孔隙性潛水

賦存于河床及階地砂礫卵石中，地下水位與河水位基本一致，主要受河水和基巖裂隙水補(bǔ)給。河床砂礫卵石滲透系數(shù)為122m/d，階地砂礫卵石滲透系數(shù)為5～10m/d。

1.4.2 基巖裂隙水

賦存于上石炭-下二疊統(tǒng)地層中，含水層巖性為灰?guī)r和砂巖，主要受大氣降水及上游基巖裂隙水補(bǔ)給，地下水流向南東→北西排泄于河床。由于相對(duì)不透水頁(yè)巖夾層分布，致使地下水運(yùn)動(dòng)受阻，局部水位抬高形成層間水。

2 調(diào)壓井、壓力管道和廠房布設(shè)

調(diào)壓井、壓力管道和廠房布設(shè)如圖3所示。

(1)調(diào)壓井布設(shè)于廠房區(qū)右岸山坡上。井的圓形斷面直徑26.0m，井口高程2226m，底部高程2134m(基巖開(kāi)挖面)，井筒深度92m。調(diào)壓井底板進(jìn)水高程為2137.0m。

(2)壓力管道布設(shè)了3條。由斜管段和水平段組成，斜管段布置方向與背斜軸呈75～80°夾角。開(kāi)挖斷面為5.9m的圓形洞。上水平段高程2137m，長(zhǎng)37.46m，斜管段坡度45.22°，斜距長(zhǎng)82.27m，下水平段高程2058m。

(3)廠房后邊坡開(kāi)挖按15m高度分5級(jí)開(kāi)挖，每級(jí)設(shè)2.0m寬?cǎi)R道。1～5級(jí)馬道高程分別為2138.25m、2123.25m、2108.25m、2093.25m、2078.25m，開(kāi)挖坡比分別為1∶0.75、1∶0.75、1∶0.75、1∶0.30、1∶0.30；基坑最低開(kāi)挖高程2046.5m，后邊坡坡比1∶0.10。

主廠房、副廠房、安裝間布置在自廠房后邊坡坡腳向河邊0～84.35m的區(qū)段，廠房長(zhǎng)軸方向長(zhǎng)122.5m，兩側(cè)臨時(shí)開(kāi)挖坡比1∶0.75。

3 調(diào)壓井和廠房開(kāi)挖中出現(xiàn)的問(wèn)題及采取的措施[3]

3.1 調(diào)壓井開(kāi)挖及采取措施

調(diào)壓井自上至下揭露的巖性：井口坡積塊石碎石土厚度5～6m(施工時(shí)全部挖除)，井身中部為砂巖、灰?guī)r、頁(yè)巖互層，下部為灰?guī)r夾泥灰?guī)r、頁(yè)巖，井基巖性灰?guī)r。

井身處背斜核部，巖層呈薄層狀結(jié)構(gòu)且略扭曲，層面裂隙發(fā)育，巖體破碎，巖體完整性系數(shù)為0.20～0.40。在開(kāi)挖過(guò)程中，井壁局部有潮濕現(xiàn)象，地下水活動(dòng)微弱。圍巖類別為Ⅳ類。

開(kāi)挖中采用錨桿、掛網(wǎng)、噴混凝土聯(lián)合支護(hù)的方式對(duì)井壁進(jìn)行支護(hù)，最后襯砌120cm厚的C20鋼筋混凝土。

3.2 壓力管道隧洞開(kāi)挖中出現(xiàn)的問(wèn)題及采取的措施

壓力管道斜管段地形坡度30°～35°，表層坡積塊碎石土厚10～15m。隧洞穿越巖性(自調(diào)壓井→廠房)為：灰?guī)r夾頁(yè)巖，砂巖、頁(yè)巖、灰?guī)r互層，厚層灰?guī)r夾薄層灰?guī)r，灰?guī)r夾頁(yè)巖、泥灰?guī)r互層，巖性變化大，上覆巖體厚50～60m。隧洞圍巖巖體破碎，巖層產(chǎn)狀倒轉(zhuǎn)且傾向與坡向相反。開(kāi)挖過(guò)程中隧洞中的地下水，呈滲水、滴水狀，局部呈涌水狀，多出露在頁(yè)巖夾層與灰?guī)r接觸面上，頁(yè)巖遇水軟化，其分布區(qū)成洞條件差，有剝離塌落等現(xiàn)象。3條壓力管道隧洞圍巖均屬穩(wěn)定性差的Ⅳ類圍巖。

施工中對(duì)3條壓力管道隧洞洞頂270°范圍的圍巖內(nèi)采用系統(tǒng)錨噴支護(hù)。系統(tǒng)錨桿長(zhǎng)度3.0m，間排距1.5m，直徑25mm，掛Φ8@20鋼筋網(wǎng)噴厚10cm的C20混凝土。壓力管道采用鋼襯素混凝土結(jié)構(gòu)。

3.3 廠房開(kāi)挖中出現(xiàn)的問(wèn)題及采取的措施

3.3.1 廠房開(kāi)挖及出現(xiàn)的問(wèn)題

廠房后邊坡處于區(qū)域斷層Fe1的上盤(pán)，巖層扭曲，巖體破碎，巖性軟硬不均，其中的泥灰?guī)r、頁(yè)巖巖性較軟弱，遇水軟化，易風(fēng)化，且邊坡巖體中地下水活動(dòng)性較強(qiáng)，工程地質(zhì)條件差。

廠房后邊坡及廠基開(kāi)挖對(duì)超高邊坡(調(diào)壓井頂部至廠房建基面)坡腳造成了擾動(dòng)，破碎的巖體、大氣降水和地下水對(duì)頁(yè)巖的軟化等原因?qū)е聫S房后邊坡坡腳處的局部不穩(wěn)定巖體塌滑。

(1)1#塌方。2005年9月22日，廠后邊坡東北側(cè)產(chǎn)生局部塌方，塌方位于4級(jí)馬道上部2093.25～2108.25m高程(寬約59m)和3級(jí)馬道上部2108.25～2125.25m高程(寬約65m)。由于塌方使邊坡局部形成負(fù)坡，對(duì)上部邊坡穩(wěn)定產(chǎn)生不利影響。

1#塌方的主要原因是由于在不利的工程地質(zhì)條件下，強(qiáng)降雨導(dǎo)致下部基巖飽和軟化及施工過(guò)程中未能及時(shí)對(duì)開(kāi)挖邊坡進(jìn)行支護(hù)。

(2)2#塌方。2006年9月17日，廠后邊坡東北側(cè)再次產(chǎn)生局部滑塌，塌方范圍在高程2062.0～2093.25之間，寬度約45m，滑塌方量約5000m3。

2#塌方的主要原因?yàn)椋孩購(gòu)S房基坑開(kāi)挖深度大，工程地質(zhì)條件較差，臨時(shí)開(kāi)挖邊坡較陡，臨時(shí)開(kāi)挖邊坡支護(hù)措未及時(shí)跟進(jìn)。②廠后邊坡3級(jí)馬道以下為巖質(zhì)邊坡，巖性以灰?guī)r為主夾部分頁(yè)巖、泥灰?guī)r，巖體破碎，裂隙發(fā)育。其產(chǎn)狀為陡傾角，走向與開(kāi)挖面小角度相交，對(duì)邊坡穩(wěn)定不利。③從壓力隧洞開(kāi)挖情況看，部分地段滲水較大，說(shuō)明該邊坡處地下水富集，對(duì)邊坡穩(wěn)定不利。④壓力管道的爆破開(kāi)挖施工，對(duì)邊坡穩(wěn)定也有一定影響。

3.3.2 采取的工程處理措施

廠房開(kāi)挖最終采用陡邊坡開(kāi)挖、邊開(kāi)挖、邊錨固、邊防護(hù)的設(shè)計(jì)方案。錨固為網(wǎng)格式鋼筋混凝土框架加預(yù)應(yīng)力錨索錨固方案[7]。

(1)鋼筋砼梁格和錨索施工

鑒于廠房后邊坡巖性為巖土混合，基巖巖體軟硬不均、完整性差且頁(yè)巖、泥巖風(fēng)化強(qiáng)烈，廠房后邊坡及廠基開(kāi)挖是對(duì)超高邊坡腳的擾動(dòng)，在鋼筋混凝土網(wǎng)格梁和預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)施工時(shí)還采用了貼坡混凝土措施，完善了原設(shè)計(jì)的護(hù)坡方案。

開(kāi)挖后在坡面布置C25鋼筋砼梁格，梁格節(jié)點(diǎn)設(shè)置預(yù)應(yīng)力錨索(200t和120t交叉布置)對(duì)其進(jìn)行加固。梁格布置順坡向間距為4.0m，垂直坡向間距為5.0m，梁格斷面尺寸為60cm×80cm。坡面采用掛網(wǎng)噴15cm厚C20砼進(jìn)行加固，且布置減壓排水花管。

在錨索造孔過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)有20%的錨索孔原設(shè)計(jì)錨固段巖體破碎，打鉆時(shí)漏風(fēng)嚴(yán)重。處理措施是局部加深、固壁灌漿后重新鉆孔的方法予以處理，并且固壁灌漿反復(fù)進(jìn)行，部分地段套管護(hù)壁。在灌漿過(guò)程中局部地段耗漿量非常大，說(shuō)明巖體中有貫穿性大裂隙的存在。另外邊坡上部施工用水和大氣降水下滲，造成很多錨索孔內(nèi)有水，使邊坡巖體受到滲水浸泡。

(2)開(kāi)挖過(guò)程中邊坡局部塌方工程處理措施

1#塌方的工程處理措施。為防止由于1#塌方引起廠后邊坡進(jìn)一步塌滑，保證工程施工安全，先對(duì)負(fù)坡以上邊坡進(jìn)行局部的修坡處理，然后對(duì)塌方范圍內(nèi)邊坡澆筑C20貼坡砼，增設(shè)張拉力分別為200t和120t的預(yù)應(yīng)力錨索。1#塌方處理增加C20貼坡砼6500m3，120t預(yù)應(yīng)力錨索54根，200t預(yù)應(yīng)力錨索23根。

2#塌方的工程處理措施。①分區(qū)分序在塌方區(qū)周圍進(jìn)行錨筋束及預(yù)應(yīng)力錨索加固，以便對(duì)塌方區(qū)周圍及時(shí)鎖邊，保證已加固岸坡的穩(wěn)定和安全。錨筋束的插置施工后，及時(shí)的實(shí)施了固結(jié)灌漿。②塌方已造成3級(jí)馬道底部產(chǎn)生臨空面，因此，清除塌方虛渣后對(duì)該段邊坡采用C20砼進(jìn)行貼坡加固(貼坡砼的施工，增加了上部岸坡的穩(wěn)定，為后續(xù)施工增加了安全裕度)。③為防止邊坡變形向上游進(jìn)一步發(fā)展，在2#和3#壓力(管道)斜洞之間自建基面澆注貼坡砼，并設(shè)置兩根張拉力為200t的預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行上游滑裂面的鎖腳。④貼坡砼完成后，為保證邊坡的整體穩(wěn)定和安全運(yùn)行，在2063.75～2093.25m高程之間、寬約45m段，設(shè)置張拉力為200t的預(yù)應(yīng)力錨索6排，對(duì)該邊坡進(jìn)行加固，錨索長(zhǎng)度分別為25m和30m。同時(shí)在2093.25～2078.5m高程之間設(shè)置間排距為4m×5m的排水孔3排，排水孔入巖深度為5.0m。

廠房后邊坡施工處理后形態(tài)如圖4所示。

圖4 廠房后邊坡施工處理后形態(tài)

4 開(kāi)挖中的邊坡變形觀測(cè)[3]

廠房后邊坡施工時(shí)，在2093.25m高程馬道表面設(shè)置了4個(gè)位移標(biāo)點(diǎn)，2109.05m高程馬道表面設(shè)置2個(gè)位移標(biāo)點(diǎn)，2124.05m高程馬道設(shè)置4個(gè)位移標(biāo)點(diǎn)；在2138.25m高程馬道設(shè)置3支活動(dòng)式測(cè)斜管，在高程2123.25m和2108.25m馬道各設(shè)置1支活動(dòng)式測(cè)斜管[8]。

施工階段的觀測(cè)時(shí)段為2006年4月8日至2006年12月6日。觀測(cè)前期一般為2～5d觀測(cè)1次，若遇降雨，則加密為1d/次。錨索張拉結(jié)束后為7d/次。

觀測(cè)結(jié)果表明：CL2、CL3兩孔向邊坡傾向方向位移一般為5～10mm，最大位移達(dá)11mm，CL4、CL5兩孔向邊坡傾向方向位移一般為0.5～2.5mm，最大位移達(dá)3.0mm，說(shuō)明邊坡整體呈基本穩(wěn)定狀態(tài)。

5 開(kāi)挖后邊坡穩(wěn)定性分析評(píng)價(jià)

廠房后邊坡開(kāi)挖施工于2006年3月前已經(jīng)全部完成。河海大學(xué)水利水電工程學(xué)院于2007年9月完成了《甘肅九甸峽水利樞紐廠房高邊坡穩(wěn)定性研究模型開(kāi)發(fā)》。模型采用彈塑性有限元法(應(yīng)用ANSYS軟件)、非連續(xù)變形分析對(duì)廠房后邊坡的穩(wěn)定性進(jìn)行了評(píng)價(jià)[7]。

(1)選取邊坡巖體塌方段、安裝間段和主廠房段3條剖面，建立邊坡分級(jí)開(kāi)挖、支護(hù)加固的非線性有限元計(jì)算分析模型，以及基于塊體系統(tǒng)分析的非連續(xù)變形分析模型。

(2)模擬邊坡分級(jí)開(kāi)挖和支護(hù)加固的施工過(guò)程，獲得了開(kāi)挖后和支護(hù)后邊坡的應(yīng)力和安全系數(shù)分布。在無(wú)降雨的情況下，開(kāi)挖后邊坡是穩(wěn)定的(塌方段剖面Kmin=1.41、安裝間段剖面Kmin=1.4、主廠房段剖面Kmin=1.42)；采用錨索支護(hù)加固后，邊坡的最小穩(wěn)定安全系數(shù)有明顯提高(塌方段剖面Kmin=1.71、安裝間段剖面Kmin=1.68、主廠房段剖面Kmin=1.70)，錨索的作用是顯著的。

(3)在邊坡排水孔正常工作的條件下，遭遇設(shè)計(jì)地震，邊坡是穩(wěn)定的(塌方段剖面Kmin=1.47、安裝間段剖面Kmin=1.43、主廠房段剖面Kmin=1.46)。

(4)降雨時(shí)，邊坡內(nèi)暫態(tài)飽和區(qū)的影響較小，控制該邊坡穩(wěn)定的主要因素是巖體浸水后其力學(xué)參數(shù)降低顯著降低；在現(xiàn)有支護(hù)措施的條件下，即使邊坡排水孔排水失效，邊坡也能基本穩(wěn)定(塌方段剖面Kmin=1.23、安裝間段剖面Kmin=1.25、主廠房段剖面Kmin=1.27)，但安全系數(shù)偏小，較為危險(xiǎn)。

(5)在電站引水洞或者調(diào)壓井滲漏導(dǎo)致邊坡內(nèi)地下水位明顯升高的極端情況下，邊坡是穩(wěn)定的(塌方段剖面Kmin=1.24、安裝間段剖面Kmin=1.25、主廠房段剖面Kmin=1.26)，但安全系數(shù)偏小，較為危險(xiǎn)。

(6)該邊坡是穩(wěn)定的。安裝間段附近的安全系數(shù)較小，最為危險(xiǎn)。建議做好邊坡排水，盡可能減少降雨入滲，同時(shí)，切實(shí)有效地控制地下水位，減小邊坡巖體浸水導(dǎo)致力學(xué)參數(shù)降低的可能性，確保工程安全。

6 電站運(yùn)行后廠房邊坡穩(wěn)定性觀測(cè)

2008年7月30日，首臺(tái)機(jī)組并網(wǎng)發(fā)電，庫(kù)水位為2171.6m，9月6日，第二臺(tái)機(jī)組并網(wǎng)發(fā)電，庫(kù)水位為2174.8m，12月31日，最后一臺(tái)機(jī)組并網(wǎng)，庫(kù)水位為2176.6m，水輪發(fā)電機(jī)組均能達(dá)到設(shè)計(jì)發(fā)電能力。

電站全負(fù)荷運(yùn)行后，電站廠房后邊坡布設(shè)的4個(gè)測(cè)斜孔和10個(gè)位移標(biāo)點(diǎn)的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)表明，各測(cè)點(diǎn)向臨空面的位移量均不大，且沒(méi)有發(fā)展的趨勢(shì)，表明超高邊坡總體處于穩(wěn)定和安全狀態(tài)。

2012年6月在廠后邊坡增設(shè)兩個(gè)水位監(jiān)測(cè)孔，布置在高壓管道平管段斜管段部位，2012年11月16日起測(cè)，2016年兩支滲壓計(jì)變化均不大。年內(nèi)CP17滲壓水位在2107.941～2108.763m之間變化，變幅0.822m；CP18在2066.346～2067.382m之間變化，年內(nèi)變幅1.036m。但是，2016年巡檢時(shí)發(fā)現(xiàn)廠房后邊坡有一個(gè)錨索墩帽破損脫落，個(gè)別墩帽發(fā)現(xiàn)有裂縫和墩帽根部分離的現(xiàn)象，廠房右側(cè)護(hù)坡與后邊坡拐角處一個(gè)常年排水孔(編號(hào)S1- 1，高程2180.0m)滲漏水量較往年略有增大，廠房?jī)?nèi)水輪機(jī)層2#、3#機(jī)組上游側(cè)伸縮縫滲漏水較往年有明顯增大等現(xiàn)象。表明廠房后邊坡地下水位上升，對(duì)廠房后邊坡的穩(wěn)定不利，故在廠房后邊坡增設(shè)了54個(gè)排水孔并于2017年1月完成新增排水孔的施工。

7 超高邊坡成功開(kāi)挖原因探析及類似工程施工建議

7.1 成功開(kāi)挖原因探析

基于實(shí)際工程地質(zhì)條件、切合實(shí)際的設(shè)計(jì)開(kāi)挖方案和征對(duì)施工中出現(xiàn)的具體問(wèn)題并采取合理的工程處理措施是成功開(kāi)挖的主要原因，具體表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面。

(1)在超高邊坡坡腳開(kāi)挖長(zhǎng)122m、24寬、深42m(廠房中心)的廠房基坑，對(duì)超高邊坡坡腳的擾動(dòng)、邊坡坡腳處應(yīng)力的重分布是廠房基坑開(kāi)挖的必然結(jié)果，自清坡開(kāi)挖最高點(diǎn)向下，邊開(kāi)挖、邊護(hù)坡、邊錨固，適時(shí)(在邊坡應(yīng)力未釋放、重分布前)阻止邊坡應(yīng)力釋放、重分布是超高邊坡開(kāi)挖施工必須踐行的施工理念。

(2)廠房后邊坡最高開(kāi)挖線從2155.0m高程開(kāi)始，沿山脊向兩側(cè)降低，總體從2149.25m高程進(jìn)行開(kāi)挖；最高開(kāi)挖線至廠房建基面高差達(dá)108.5m。自上而下開(kāi)挖每15m高差預(yù)留2m寬的馬道，共布置了5級(jí)馬道。每15m預(yù)留馬道的開(kāi)挖方案和預(yù)應(yīng)力錨索、噴錨、掛網(wǎng)等工程措施不僅防護(hù)了淺表層的松動(dòng)巖體、加固了一定深度的邊坡，還及時(shí)封閉了邊坡應(yīng)力的釋放和應(yīng)力的重分布，是超高邊坡坡腳廠房成功開(kāi)挖行之有效的工程處理措施。

(3)施工過(guò)程中出現(xiàn)局部坍塌發(fā)生在強(qiáng)風(fēng)化層、軟硬互層的巖性分布區(qū)，噴錨措施未能及跟進(jìn)、長(zhǎng)歷時(shí)降雨時(shí)坡面防水設(shè)施未到位、施工用水的管理不當(dāng)是造成局部坍塌的主要原因，壓力管道隧洞的爆破開(kāi)挖施工是局部塌方的誘因。故合理地設(shè)計(jì)調(diào)壓井開(kāi)挖、壓力管道隧洞掘進(jìn)、廠房開(kāi)挖的施工工序及工期是類似超高邊坡開(kāi)挖施工中必須注意的問(wèn)題。

(4)在施工邊坡上設(shè)置邊坡變形觀測(cè)點(diǎn)在施工中進(jìn)行觀測(cè)，不僅能在施工安全中起到預(yù)警作用，還能為完善設(shè)計(jì)、建立邊坡穩(wěn)定性研究模型提供依據(jù)。

(5)依據(jù)邊坡開(kāi)挖揭露的水文地質(zhì)與工程地質(zhì)條件、變形觀測(cè)資料、設(shè)計(jì)開(kāi)挖方案、工程處理措施等建立的邊坡穩(wěn)定性研究模型，不僅能分析和評(píng)價(jià)采取工程處理措施后邊坡的穩(wěn)定性，還能及時(shí)發(fā)現(xiàn)影響采取工程處理措施后邊坡及電站運(yùn)行中邊坡穩(wěn)定性的關(guān)鍵因素。電站運(yùn)行期間，工程設(shè)計(jì)人員采納“安裝間段附近的安全系數(shù)較小，最為危險(xiǎn)。建議做好邊坡排水，盡可能減少降雨入滲，同時(shí)，切實(shí)有效地控制地下水位，減小邊坡巖體浸水導(dǎo)致力學(xué)參數(shù)降低的可能性，確保工程安全?！钡慕ㄗh后，在邊坡底部布設(shè)了的排水孔，在工程運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)廠房后邊坡地下水位上升后，又在廠房后邊坡增設(shè)了54個(gè)排水孔，消除了因地下水排泄不暢形成的水壓力對(duì)邊坡穩(wěn)定的影響。

7.2 類似工程施工建議

(1)邊坡開(kāi)挖施工中不僅要加強(qiáng)施工用水管理，還要加強(qiáng)坡面防水尤其是長(zhǎng)歷時(shí)降雨的入滲和暴雨對(duì)坡面的沖刷。

(2)要合理安排調(diào)壓井開(kāi)挖、壓力斜管隧洞掘進(jìn)、廠房開(kāi)挖的工序、工期。