管曉明， 王旭春,*， 安建永， 張 良， 趙晨旭

(1. 青島理工大學(xué)土木工程學(xué)院， 山東 青島 266033； 2. 中國建筑第二工程局有限公司, 北京 100160)

0 引言

在城市中采用鉆爆法修建隧道時(shí)，經(jīng)常會(huì)遇到近距離下穿密集建筑群的問題，隧道爆破振動(dòng)常常會(huì)危及周圍建筑物的安全，還會(huì)影響到當(dāng)?shù)鼐用竦恼９ぷ骱蜕?。因此，需要采取合理的措施來控制爆破振?dòng)。目前，工程上廣泛使用的非電毫秒雷管控制隧道爆破振動(dòng)具有很大的局限性。當(dāng)隧道采用微差爆破時(shí)，由于非電毫秒雷管的延時(shí)通過采取控制化學(xué)藥劑燃燒速度的方法來實(shí)現(xiàn)，受到工藝水平的影響，延時(shí)精度較差，延時(shí)誤差為±(10～150)ms，導(dǎo)致炮眼起爆時(shí)間具有很大的隨機(jī)性，使得爆破振動(dòng)控制存在很大的不確定性和不穩(wěn)定性，無法達(dá)到理想的延時(shí)干擾降振效果。電子雷管的電子延時(shí)功能采用專用集成電路芯片來實(shí)現(xiàn)，最大延時(shí)為16 s，最小延時(shí)為1 ms，延時(shí)誤差為 0.1 ms，可以根據(jù)實(shí)際需要任意設(shè)定并精確實(shí)現(xiàn)發(fā)火延時(shí)，具有使用安全可靠、延時(shí)精確度高、設(shè)定靈活等特點(diǎn)。采用電子雷管進(jìn)行隧道爆破時(shí)，可以實(shí)現(xiàn)單孔藥量間隔起爆，降低單次起爆藥量，極大降低爆破峰值振速，確保下穿建筑物的安全，減少“擾民”事件的發(fā)生。

隧道采用電子雷管進(jìn)行微差爆破的關(guān)鍵在于合理設(shè)置延時(shí)。U.蘭格福斯等[1]最早提出在爆破振動(dòng)周期不變及各段振動(dòng)波形相同條件下，采用微差時(shí)間間隔Δt=T/2(T為振動(dòng)波周期)可以使炮孔振動(dòng)的大部分相互抵消的結(jié)論； 田振農(nóng)等[2]也得出要使爆破地震波到達(dá)被保護(hù)點(diǎn)時(shí)相位錯(cuò)開約1/2周期的結(jié)論； 楊年華[3]提出了根據(jù)單孔爆破振動(dòng)波形半周期時(shí)差設(shè)置相鄰炮孔起爆時(shí)間，然后根據(jù)降振點(diǎn)的位置、P波傳播速度等參數(shù)修正各炮孔的實(shí)際起爆時(shí)間的方法； 張志毅等[4]得出根據(jù)實(shí)測單孔起爆某點(diǎn)產(chǎn)生的爆破振動(dòng)波波峰處的半個(gè)周期調(diào)整各炮孔內(nèi)電子雷管的起爆時(shí)間，促使到達(dá)該點(diǎn)的振動(dòng)波的波峰與波谷相互疊加抵消從而降低振動(dòng)的結(jié)論； 凌同華等[5]利用小波分析的時(shí)-能密度法、時(shí)-頻轉(zhuǎn)換技術(shù)，分析得到較優(yōu)的微差延期時(shí)間； 鄭炳旭等[6]和魏曉林等[7]提出了“電算精確延時(shí)干擾減振爆破方法”和“迭后減前”算法； 張光雄等[8]得出孔間延時(shí)間隔T/3<Δt<2T/3時(shí)，兩列地震波能夠不同程度干擾相消的結(jié)論； 蘇波等[9]得出延時(shí)間隔大于單孔爆破振動(dòng)持續(xù)時(shí)間時(shí)，可使前后地震波主震段分離的結(jié)論； 代勤榮等[10]給出了隧道爆破開挖平峰降低振動(dòng)最佳間隔時(shí)差的經(jīng)驗(yàn)值，孔間延時(shí)為5～8 ms時(shí)可以達(dá)到波峰錯(cuò)相疊加的效果； 傅洪賢等[11]研究了隧道圍巖為Ⅳ級(jí)時(shí)炮孔延時(shí)間隔的經(jīng)驗(yàn)值，掏槽眼延時(shí)間隔為5 ms，周邊眼延時(shí)間隔為3 ms，其他炮眼延時(shí)間隔為10 ms。

在實(shí)際工程中，采用電子雷管實(shí)施隧道爆破干擾降振時(shí)，相鄰2個(gè)單孔的振動(dòng)波之間的疊加是十分復(fù)雜的,除了受到電子雷管不同延時(shí)設(shè)置的影響，還受到隧道埋深、巖石性質(zhì)、地質(zhì)結(jié)構(gòu)、炮孔分布、傳播距離等眾多因素的影響。首先需要確定電子雷管單孔藥量間隔起爆的合理延時(shí)，以防止出現(xiàn)多孔同時(shí)起爆，然后在此基礎(chǔ)上通過現(xiàn)場試驗(yàn)調(diào)整優(yōu)化,獲取干擾降振的最佳延時(shí)。但是，目前現(xiàn)場隧道電子雷管延時(shí)的設(shè)置都是根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)確定的，還沒有電子雷管實(shí)現(xiàn)單孔藥量間隔起爆的延時(shí)計(jì)算方法，還未得出電子雷管不同延時(shí)與爆破振動(dòng)速度和主頻之間的相互關(guān)系。本文根據(jù)微差爆破最佳延時(shí)的計(jì)算理論，考慮圍巖的物理力學(xué)參數(shù)及隧道爆破施工參數(shù)，研究隧道爆破中采用電子雷管實(shí)現(xiàn)單孔藥量間隔微差起爆的延時(shí)計(jì)算方法，分析電子雷管微差爆破起爆藥量對(duì)爆破地震波的振速和主頻的影響，并將研究成果應(yīng)用到實(shí)際隧道工程的爆破振動(dòng)控制中。

1 隧道微差爆破延時(shí)計(jì)算理論及方法

1.1 微差爆破延時(shí)計(jì)算理論

采用電子雷管進(jìn)行單孔間隔微差爆破時(shí)，電子雷管單孔延時(shí)時(shí)間是影響爆破振動(dòng)速度和頻率的一個(gè)關(guān)鍵參數(shù)。單孔延時(shí)設(shè)置過短時(shí)，巖石的破碎、拋擲沒有完成，臨空面也沒有完全形成，相當(dāng)于2個(gè)及2個(gè)以上炮孔同時(shí)起爆，不利于降低爆破振動(dòng)； 單孔延時(shí)設(shè)置過長時(shí)，又不利于相鄰炮孔之間巖石的疊加破碎，這對(duì)掏槽眼的爆破影響較大。掏槽孔爆破時(shí)，由于僅有掌子面1個(gè)臨空面，圍巖的夾制作用較大，孔間延時(shí)過長時(shí)，不僅相鄰炮孔巖石之間不能產(chǎn)生疊加破碎，而且先爆炮孔破碎巖石的拋擲也缺少緊鄰后爆炮孔所產(chǎn)生的高壓氣體的助推力，造成掏槽孔巖石已經(jīng)破裂但是沒有完全拋擲出來，難以形成新的臨空面，造成掏槽失敗，影響后續(xù)炮眼的爆破。因此，需要計(jì)算電子雷管的單孔合理延時(shí)，以滿足相鄰炮孔巖石之間的疊加破碎和拋擲。故對(duì)掏槽孔的單孔延時(shí)進(jìn)行計(jì)算時(shí)，首先要在滿足巖石能夠?qū)崿F(xiàn)疊加破碎拋擲并形成臨空面的基礎(chǔ)上再考慮減振，根據(jù)微差爆破最佳延時(shí)計(jì)算理論[12]進(jìn)行計(jì)算； 對(duì)于輔助眼、周邊眼的單孔延時(shí)，由于掏槽孔爆破后提供了新的臨空面，其延時(shí)計(jì)算在滿足能夠完成單孔爆破之后(也根據(jù)微差爆破最佳延時(shí)計(jì)算理論[12]進(jìn)行計(jì)算)，同時(shí)考慮爆破地震波之間的疊加抵消干擾減振確定最終的單孔合理延時(shí)。

根據(jù)微差爆破最佳延時(shí)計(jì)算理論[12]，得出延時(shí)t的下限必須足以使第1批藥包和介質(zhì)輪廓線之間的裂縫得以充分發(fā)展并形成新的臨空面，延時(shí)t的上限根據(jù)第2批藥包起爆時(shí)第1批藥包處的整個(gè)巖體必須仍處于受力狀態(tài)來確定。延時(shí)t由3個(gè)時(shí)間組成：

t=t1+t2+t3。

(1)

t1是第1批藥包使介質(zhì)獲得受拉破碎狀態(tài)所需要的時(shí)間，即藥包爆炸后，產(chǎn)生的壓縮波縱波向四周傳播，到達(dá)臨空面后壓縮波反射形成拉伸波，巖石受拉開始發(fā)生破碎，直到藥包中心，所以t1是指應(yīng)力波由藥包中心到臨空面，再由臨空面返回到藥包中心所需的時(shí)間。計(jì)算如下：

t1=2w/cP。

(2)

式中：w為抵抗線；cP為縱波傳播速度。

t2是從裂縫產(chǎn)生直到裂縫表面勾畫出拋擲體的輪廓線的時(shí)間，不同條件下通常所取拋擲體的形狀也不同，本文考慮為1個(gè)通過炮孔橫向切割為橢圓形的拋擲體，如圖1所示，可以得出式(3)。

圖1 單孔爆破拋擲體示意圖Fig. 1 Diagram of casting body of single hole blasting

(3)

式中：utr為一定單位耗藥量下均勻介質(zhì)中裂縫傳播速度；κ為介質(zhì)的破裂能力系數(shù)；β為棱柱形拋擲體的角度。

t3是圍成棱柱形拋擲體的裂縫擴(kuò)展到與形成的新的臨空面相應(yīng)的寬度的所需時(shí)間，以拋擲體產(chǎn)生10 cm位移的所需時(shí)間為基準(zhǔn)，計(jì)算如下：

(4)

式中：φ為炮孔的直徑；ρ為巖石的密度；S為拋擲體的面積，S=w2ρtan(β/2)。

1.2 隧道電子雷管延時(shí)計(jì)算方法

隧道炮眼布置的立面如圖2所示，隧道采用楔形掏槽。本文計(jì)算的單孔延時(shí)為同一排相鄰炮孔之間的延時(shí)，且同排炮孔延時(shí)相等，故全斷面炮孔延時(shí)計(jì)算可以簡化為圖3中所示炮眼(圖2中A-A截面上的炮眼)進(jìn)行計(jì)算。分析第1排掏槽眼、第2—5排輔助眼及第6排周邊眼采用電子雷管爆破時(shí)的合理延時(shí)，拱部炮眼的延時(shí)可參考以上炮眼的取值。

圖2 隧道炮眼布置立面圖Fig. 2 Cross-section of layout of tunnel blasting holes

根據(jù)圖3所示，不同炮眼的抵抗線Hi取炮孔底部最大抵抗線，根據(jù)不同炮眼之間的幾何關(guān)系，計(jì)算出不同炮眼的抵抗線Hi和炮眼長度Li，在此基礎(chǔ)上計(jì)算出炮孔合理延時(shí)。計(jì)算公式如下：

Hi為不同排數(shù)炮眼的抵抗線； Li為不同排數(shù)炮眼的長度； Xi為不同的水平距離； i為不同炮孔與水平線的夾角。

H1=L；

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

式(5)—(9)中：i為炮眼的排數(shù)；Hi為不同排數(shù)炮眼的抵抗線，用于計(jì)算藥包爆破時(shí)應(yīng)力波到達(dá)自由表面及返回藥包的時(shí)間t1i；L為隧道開挖進(jìn)尺；Li為不同排數(shù)炮眼的長度，用于計(jì)算裂縫擴(kuò)展到掌子面所需的時(shí)間t2i；X1為掏槽孔底部和端部之間的水平距離，X2—X6為炮眼之間的距離，如圖3所示。

t1i、t2i、t3i計(jì)算如下：

(10)

(11)

(12)

(13)

(14)

式(13)中X0為掏槽孔底部與斷面中心的距離。

將式(10)—(12)相加，得到每一排相鄰炮孔微差爆破延時(shí)的總時(shí)間

(15)

式中：Si為每段巖石拋擲的面積；ρ為巖石密度；φ為炮孔直徑；tzi為各排炮眼的微差起爆延時(shí)。

對(duì)于掏槽眼，單孔延時(shí)根據(jù)式(15)進(jìn)行計(jì)算，并取整數(shù)； 對(duì)于輔助眼和周邊眼，首先根據(jù)式(15)進(jìn)行計(jì)算并取整數(shù)，再考慮爆破地震波之間的疊加抵消干擾減振，采用U. 蘭格福斯等[1]提出的采用微差時(shí)間間隔Δt=T/2(T為振動(dòng)波周期)可以使炮孔振動(dòng)的大部分相互抵消的基本理論，對(duì)計(jì)算出的P波半個(gè)周期取整數(shù)，根據(jù)式(15)和P波半個(gè)周期計(jì)算出的2個(gè)時(shí)間綜合確定單孔延時(shí)。

P波的周期取為運(yùn)動(dòng)上升到最大值的時(shí)間ΔT的4倍，單獨(dú)考慮P波時(shí)，其周期與距離無關(guān)，與裝藥量和巖石的性質(zhì)有關(guān)。P波的周期T的計(jì)算如下：

(16)

式中：PKT為P波與周期相關(guān)的巖土性質(zhì)常數(shù);W為單次起爆藥量。

在實(shí)際隧道爆破工程中，首先根據(jù)式(5)—(16)計(jì)算不同炮眼中電子雷管合理延時(shí)的范圍，然后通過現(xiàn)場爆破試驗(yàn)，并監(jiān)測爆破振速，確定出最優(yōu)的延時(shí)。首先需要通過現(xiàn)場的工程巖體試驗(yàn)確定相關(guān)的圍巖參數(shù)，如巖石中縱波的速度cP、巖石的密度ρ、巖石在裂縫中的擴(kuò)展速度utr、巖石的破裂能力系數(shù)κ； 其次還需要確定相關(guān)爆破施工參數(shù)，如抵抗線Hn、炮眼的深度Ln、炮眼的間距Xn和炮眼直徑φ。巖土和施工參數(shù)取值的準(zhǔn)確性直接關(guān)系到延時(shí)設(shè)置的準(zhǔn)確性。

2 電子雷管微差爆破對(duì)振速和主頻的影響

2.1 電子雷管微差爆破對(duì)振速的影響

(17)

(18)

對(duì)于一個(gè)特定的隧道爆破工程，巖層地質(zhì)條件、埋深等均無法改變，通過采用電子雷管實(shí)現(xiàn)單孔藥量間隔起爆，起爆藥量為普通毫秒非電雷管段藥量的1/n(n為每段炮孔數(shù))； 同時(shí)炮孔之間可以實(shí)現(xiàn)一定程度的疊加干擾抵消減振，從而有效降低爆破地震波的峰值振速。

2.2 電子雷管微差爆破對(duì)爆破振動(dòng)主頻的影響

淺埋隧道爆破近區(qū)，爆破地震波的主要載體為縱波(P波)，S波、R波落后于P波且在距離較遠(yuǎn)處才發(fā)揮作用。P波周期計(jì)算公式見式(16)。

此外，孟海利等[14]考慮了距離因素的影響，推導(dǎo)了爆破地震波主頻率f隨藥量和距離的變化關(guān)系。

(19)

T=a1W1/3+a2R2。

(20)

式(19)—(20)中：a1、a2為常數(shù)；R為測點(diǎn)與爆源中心的距離。

不考慮傳播距離的條件下，式(16)和(20)2個(gè)公式的形式十分接近，主要差別在于前者周期與藥量W1/6成正比，后者周期與藥量W1/3成正比。2個(gè)公式均說明采用電子雷管實(shí)施單孔藥量間隔起爆，降低了單次起爆的藥量，能夠減小振動(dòng)波的周期，從而提高爆破振動(dòng)波的主頻。

3 工程應(yīng)用

3.1 成渝客專新紅巖隧道非電雷管爆破

成渝客運(yùn)專線新紅巖隧道位于沙坪壩—菜園壩區(qū)間。隧道穿越地層主要由泥巖、砂巖、泥巖夾砂巖組成，其中Ⅴ級(jí)圍巖占29%，Ⅳ級(jí)圍巖占71%。隧道淺埋段下穿沙坪壩區(qū)建設(shè)新村和新民坡村山區(qū)，隧道埋深為15～30 m，周圍2～3層磚房十分密集，房屋老舊，多為20世紀(jì)70—80年代修建的土坯房、毛石房屋和磚房，房屋安全性要求較高。

采用非電雷管分Ⅰ、Ⅱ部分2次爆破，第1次爆破Ⅰ部分2排掏槽眼和6個(gè)底板眼，第2次爆破剩余的Ⅱ部分炮眼。典型的炮眼布置及非電雷管段位如圖4所示。

MS1—MS13代表非電雷管的段位。

隧道原采用普通毫秒非電雷管爆破，開挖進(jìn)尺為2 m，總藥量約96.0 kg。其中： 掏槽眼20個(gè)，單孔裝藥量為1.2 kg； 輔助眼54個(gè)，單孔裝藥量為0.6～0.8 kg； 周邊眼44個(gè)，單孔裝藥量為0.4 kg； 底板眼12個(gè)，單孔裝藥量為0.8 kg。

實(shí)測地表振速如圖5所示。從圖5中可以看出：地表的豎向峰值振速為2.974 cm/s，主頻為70.8 Hz，峰值振速出現(xiàn)在掏槽段，主要是因?yàn)樘筒垩圩畲蠖窝b藥量較大(14.4 kg)且為齊發(fā)爆破，加上隧道埋深較淺(18 m)，造成地表振速很大，超出了土坯房、毛石房屋主頻>50 Hz時(shí)1.5 cm/s的安全振速標(biāo)準(zhǔn)[15]，也超過了一般民用建筑主頻>50 Hz時(shí)2.5 cm/s的安全振速標(biāo)準(zhǔn)，導(dǎo)致部分房屋薄弱的局部構(gòu)件發(fā)生開裂，隧道爆破施工已經(jīng)對(duì)當(dāng)?shù)胤课莸陌踩珮?gòu)成了嚴(yán)重威脅。

圖5 非電雷管爆破引起的地面豎向振動(dòng)波形圖

Fig. 5 Ground vertical vibration waveform induced by non-electrical detonators blasting

3.2 電子雷管單孔間隔微差爆破減振

采用電子雷管爆破方法以降低爆破振動(dòng)。隧道開挖進(jìn)尺2 m保持不變，總炮眼數(shù)138個(gè)，總藥量約96.0 kg保持不變。其中：小掏槽眼4個(gè)，單孔裝藥量為0.4 kg； 掏槽眼20個(gè)，單孔裝藥量為1.2 kg； 輔助眼54個(gè)，單孔裝藥量2、3、4排為0.8 kg，5、6、7排為0.6 kg； 周邊炮眼44個(gè)，單孔裝藥量為0.4 kg； 底板眼12個(gè)，單孔裝藥量為0.8 kg。為了計(jì)算采用電子雷管進(jìn)行微差爆破的合理延時(shí)，繪制隧道炮眼縱斷面(圖2中A-A截面)，如圖6所示，并計(jì)算得到相關(guān)的施工參數(shù)。

圖6 隧道炮眼參數(shù)(單位： m)Fig. 6 Parameters of tunnel blasting holes (unit: m)

根據(jù)工程現(xiàn)場勘察資料，獲取所需的計(jì)算參數(shù)ρ=2.6 g/cm3、φ=4.2 cm，縱波速度采用聲波探測方法單孔法獲取，cP=4 000 m/s，裂紋擴(kuò)展速度utr及κ值按照斷裂力學(xué)的相關(guān)結(jié)論，裂紋擴(kuò)展的最大速度不超過其縱波速度的0.38倍[16]，本工程取0.35倍的縱波速度得utr=1 400 m/s、κ=0.65。根據(jù)式(15)計(jì)算得到每一排炮孔的微差延時(shí)tn，取整數(shù)； 已知PKT=0.003 2，根據(jù)每一排炮孔的藥量和式(16)可以計(jì)算得到振動(dòng)波的半個(gè)周期(T/2)，并取整數(shù)，綜合上述2個(gè)時(shí)間，炮孔延時(shí)計(jì)算結(jié)果如表1所示。根據(jù)表1的計(jì)算結(jié)果，現(xiàn)場進(jìn)行若干組不同延時(shí)的爆破振動(dòng)試驗(yàn)，并進(jìn)行爆破振動(dòng)測試，根據(jù)振動(dòng)測試結(jié)果確定最終的每一排的單孔合理延時(shí)。

舉一例進(jìn)行說明，不同炮孔延時(shí)(4、5 ms)引起的振動(dòng)波形和減振效果不同，如圖7和圖8所示。從圖7和圖8可以看出： 延時(shí)為4 ms時(shí)相鄰炮孔之間的地震波并未發(fā)生任何疊加抵消減振； 延時(shí)為5 ms時(shí)大部分相鄰炮孔之間的地震波發(fā)生了疊加抵消減振，使得峰值振速明顯降低。從中可以對(duì)比得出，延時(shí)為5 ms的減振爆破效果要優(yōu)于4 ms。故第1排炮孔延時(shí)設(shè)置為4 ms，第2—8排炮孔延時(shí)設(shè)置為5 ms； 每排與每排之間的時(shí)間間隔考慮為20～30 ms，即可以最大程度上避免排與排之間的炮孔地震波的疊加，降低爆破振動(dòng)。

表1 電子雷管延時(shí)計(jì)算值Table 1 Calculated values of delay times of electronic detonators

圖7 延時(shí)4 ms時(shí)部分隧道爆破振動(dòng)波形Fig. 7 Partial vibration waveform of tunnel blasting in condition of delay time of 4 ms

圖8 延時(shí)5 ms時(shí)部分隧道爆破振動(dòng)波形Fig. 8 Partial vibration waveform of tunnel blasting in condition of delay time of 4 ms

通過試驗(yàn)得出隧道全部炮眼布置及單孔合理延時(shí),如圖9所示。實(shí)測的電子雷管爆破振動(dòng)波如圖10所示。

圖9 隧道炮眼布置及延時(shí)圖(單位： ms)Fig. 9 Layout and delay time of tunnel blasting holes (unit: ms)

圖10 隧道電子雷管爆破振動(dòng)波Fig. 10 Vibration waveform of electrical detonator

從圖10中可看出： 在爆破進(jìn)尺、炮眼布置、炮眼裝藥量等爆破參數(shù)不變的情況下，通過采用微差爆破延時(shí)計(jì)算出合理延時(shí)，并且采用電子雷管實(shí)施單孔微差間隔起爆，爆破后實(shí)測地表最大峰值振速為1.0 cm/s、主頻為78.74 Hz，滿足不同形式建筑物的安全振速要求，相比非電雷管引起的爆破峰值振速(2.974 cm/s)減振60%以上，其降振效果要遠(yuǎn)遠(yuǎn)好于普通毫秒非電雷管，也驗(yàn)證了電子雷管延時(shí)計(jì)算方法的正確性和實(shí)用性。

4 結(jié)論與討論

1)應(yīng)用微差爆破的延時(shí)計(jì)算方法，采用電子雷管實(shí)現(xiàn)單孔間隔微差爆破，能夠有效降低峰值振速，提高振動(dòng)主頻。在新紅巖隧道爆破工程中，應(yīng)用電子雷管爆破相比毫秒非電雷管爆破減振60%以上，證明該延時(shí)計(jì)算方法的準(zhǔn)確性、合理性和實(shí)用性，可以推廣應(yīng)用于隧道近距離下穿建(構(gòu))筑物的復(fù)雜環(huán)境下的爆破工程中。

2)本文對(duì)于輔助眼和周邊眼采用電子雷管進(jìn)行波峰波谷疊加抵消方式降低爆破振動(dòng)時(shí)，延時(shí)的設(shè)置采用半個(gè)振動(dòng)波周期，并根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算獲得，會(huì)存在一定的相對(duì)誤差。因此在實(shí)際隧道爆破降振應(yīng)用中存在一定的局限性，主要是由于單孔爆破振動(dòng)波受到裝藥量、炮孔類別、爆心距、地層結(jié)構(gòu)和傳播距離等眾多因素的影響，可以結(jié)合現(xiàn)場電子雷管單孔爆破試驗(yàn)，獲取不同炮眼、裝藥量和爆心距下的單孔爆破振動(dòng)波周期，對(duì)于更好地降低爆破振動(dòng)具有重要意義。這一點(diǎn)有待于展開進(jìn)一步研究。