葛欣

(中鐵二局第三工程有限公司， 四川 成都 610031)

0 引言

為滿足集中化、規(guī)?；皹?biāo)準(zhǔn)化施工需求，預(yù)制梁場(chǎng)的建設(shè)在橋梁工程中很大程度上得到了推廣，其基礎(chǔ)設(shè)計(jì)成為了預(yù)制梁場(chǎng)生產(chǎn)的關(guān)鍵，但目前工程人員對(duì)梁場(chǎng)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)未引起足夠重視，對(duì)其受力及變形特性還不很清楚。因此，分析預(yù)制梁場(chǎng)基礎(chǔ)受力具有重要工程指導(dǎo)意義。

李聞[1]通過對(duì)存梁臺(tái)座的設(shè)計(jì)研究，介紹了臺(tái)座基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)原則及方法。戴必輝等[2]通過不同的計(jì)算方法同現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)存梁臺(tái)座沉降數(shù)據(jù)對(duì)比，找到了適合沉降計(jì)算的方法及參數(shù)取值。白國(guó)遠(yuǎn)[3]對(duì)制梁、存梁臺(tái)座和附屬結(jié)構(gòu)進(jìn)行基礎(chǔ)計(jì)算和沉降計(jì)算分析，為預(yù)制梁場(chǎng)設(shè)計(jì)及施工提供了參考。李勝華[4]對(duì)制存梁臺(tái)座基礎(chǔ)沉降計(jì)算及其結(jié)果進(jìn)行了研究，為地基處理提供了依據(jù)。杜勇[5]對(duì)雙層存梁的存梁臺(tái)座進(jìn)行了沉降觀測(cè)，為安全施工提供指導(dǎo)。

綜上可知，上述學(xué)者對(duì)預(yù)制梁場(chǎng)臺(tái)座基礎(chǔ)受力、變形及土體沉降缺乏系統(tǒng)的研究，且多停留在簡(jiǎn)化的手動(dòng)計(jì)算上，往往較難反映現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際模型。本文結(jié)合公路工程實(shí)例，對(duì)制梁臺(tái)座基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，最后通過有限元軟件abaqus對(duì)存梁臺(tái)座基礎(chǔ)受力及變形進(jìn)行三維建模分析，所得結(jié)果可為工程實(shí)踐提供參考。

1 工程概況

本工程為普安縣城至縣城東區(qū)旅游快速通道工程，起訖里程為 K0+400～K10+936.804，路線全長(zhǎng)10.54 km，包含中橋1座，大橋8座。預(yù)制梁場(chǎng)長(zhǎng)×寬為220 m×50 m，主要分為制梁區(qū)、存梁區(qū)、運(yùn)梁區(qū)、鋼筋加工場(chǎng)等，配置10 t龍門吊2臺(tái)，80 t龍門吊4臺(tái)，龍門吊跨徑均為18 m。

預(yù)制T梁跨徑30 m，共計(jì)608片，單片最大自重76 t，中梁頂寬1.7 m，底寬0.5 m，高2.0 m；邊梁頂寬1.98 m，底寬0.5 m，高2.0 m。

2 制梁區(qū)臺(tái)座

在18 m的龍門架內(nèi)布設(shè)4個(gè)長(zhǎng)30.6 m的制梁臺(tái)座，縱向相鄰臺(tái)座邊緣相距5 m，兩側(cè)臺(tái)座中心距龍門吊軌道墻中線3.0 m，相鄰臺(tái)座中心距4.0 m。如圖1所示：

圖1 制梁區(qū)斷面圖（單位：m）

制梁臺(tái)座兩端設(shè)C30砼擴(kuò)大基礎(chǔ)，長(zhǎng)×寬×高為2 m×2 m×0.6 m。T梁張拉后，梁體中間向上起拱，其自重由兩端擴(kuò)大基礎(chǔ)承擔(dān)，每端承重38 t。擴(kuò)大基礎(chǔ)自重2 m×2 m×0.6 m×25 kN/m3=60 kN，忽略基礎(chǔ)坑壁對(duì)基礎(chǔ)向上的摩阻力，按保守計(jì)算原則，則基底壓應(yīng)力P=(380+60）/(2×2)=110 kPa＜250 kPa，滿足地基設(shè)計(jì)承載力的要求。

選擇基礎(chǔ)材料：采用C30混凝土（ft=1.43 N/mm2），鋼筋fy=360 N/mm2，并設(shè)置150 mm厚的C20混凝土墊層，每邊伸出100 mm。存梁臺(tái)座基礎(chǔ)平面及剖面圖如圖2所示。

2.1 基礎(chǔ)凈反力計(jì)算

基礎(chǔ)抗沖切及抗彎驗(yàn)算采用基本組合的設(shè)計(jì)值，對(duì)由永久荷載效應(yīng)控制的組合，恒載分項(xiàng)系數(shù)取1.35，則擴(kuò)大基礎(chǔ)一端受力N=1.35×380=513 kN，換算為線荷載，F(xiàn)=513/2=256.5 kN/m，基礎(chǔ)凈反力：Pj=F/b=256.5/2=128.25 kPa。

圖2 基礎(chǔ)平面及剖面圖

2.2 基礎(chǔ)高度抗剪驗(yàn)算

基礎(chǔ)高度為 0.6 m，保護(hù)層厚度取 as=50 mm，基礎(chǔ)有效高度h0=h-as=600-50=550 mm，Ⅰ-Ⅰ截面剪力：

抗剪承載力：

抗剪承載力滿足要求。

2.3 基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算

Ⅰ-Ⅰ截面控制彎矩：

根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》[6]8.2.1條，基礎(chǔ)配筋率不應(yīng)小于0.15%，因此縱向受力鋼筋構(gòu)造配筋的面積：As.min=1000×600×0.15%=900 mm2＞203 mm2，取As=900 mm2，每延米配筋5根φ16@200 mm，實(shí)配As=1005 mm2＞900 mm2，分布鋼筋選φ10@250 mm。

為使T梁自重較均勻傳至制梁臺(tái)座，臺(tái)座面板采用5mm厚不銹鋼板，棱角采用角鋼包邊。基礎(chǔ)按計(jì)算及構(gòu)造配筋見圖3。

圖3 基礎(chǔ)配筋圖

3 存梁區(qū)臺(tái)座

3.1 有限元模型

存梁區(qū)共布置7個(gè)臺(tái)座。有限元計(jì)算模型為三維實(shí)體模型，如圖4所示。條形基礎(chǔ)長(zhǎng)L=17.5 m，寬度b=3.6 m，埋深d=0.8 m為忽略邊界條件對(duì)模型計(jì)算結(jié)果的影響，取土體尺寸為35 m×20 m×15 m（長(zhǎng)×寬×高）。土的側(cè)向邊界限制水平位移，底面邊界限制豎向及水平位移。由于鋼筋混凝土基礎(chǔ)相對(duì)土體剛度較大，因此基礎(chǔ)采用理想線彈性模型，土體采用摩爾庫(kù)倫模型。

圖4 有限元模型

合理設(shè)置基礎(chǔ)-土界面接觸屬性是采用有限元方法分析基礎(chǔ)-土相互作用的前提。本文采用面對(duì)面的離散方法，以剛度較大的基礎(chǔ)作為主控面，土體為從屬面。接觸跟蹤方法采用有限滑動(dòng)方法，允許基礎(chǔ)-土界面產(chǎn)生較大的相對(duì)滑移和轉(zhuǎn)動(dòng)?；A(chǔ)與側(cè)面土體接觸面的法向模型采用硬接觸，摩擦模型采用罰摩擦計(jì)算方法，通過反復(fù)演算取基礎(chǔ)-土界面摩擦系數(shù)μ=0.4?；着c基底土接觸采用tie連接?；A(chǔ)與土體均采用C3D8R單元，以遠(yuǎn)離基礎(chǔ)的土體網(wǎng)格劃分較疏，而鄰近基礎(chǔ)的土體網(wǎng)格劃分較密為原則進(jìn)行網(wǎng)格劃分。

1.3 m深度范圍進(jìn)行碎石土換填，基礎(chǔ)采用C30混凝土，彈性模量E=30 GPa，泊松比ν=0.2，密度ρ=2500 kg/m3，通過現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)勘查，土層分布及土體參數(shù)見圖5。

圖5 地質(zhì)剖面及土體參數(shù)

根據(jù)已有學(xué)者經(jīng)驗(yàn)，土體彈性模量取為壓縮模量的 3～5倍，碎石土彈性模量E1=305 MPa，泊松比1ν=0.2，粉質(zhì)黏土彈性模量E2=41.5 MPa，泊松比2ν=0.3。

3.2 計(jì)算結(jié)果及分析

3.2.1 應(yīng)力云圖、等值線圖

圖6為基礎(chǔ)mises應(yīng)力云圖，可以看出，應(yīng)力分布中間大、兩端小，最大應(yīng)力3699 kPa，最小應(yīng)力45.1 kPa。地面上臺(tái)座局部壓應(yīng)力較大，而地面下基礎(chǔ)壓應(yīng)力較小。

圖6 Mises應(yīng)力云圖

圖7為基礎(chǔ)及表層土體沉降等值線圖，可以看出，基礎(chǔ)較周圍土體的沉降大，且基礎(chǔ)最大沉降發(fā)生于基礎(chǔ)中線橫截面處，為19.1 mm。土體沉降等值線以基礎(chǔ)為中心呈橢圓形分布，距基礎(chǔ)中心越遠(yuǎn)，沉降等值線值非線性遞減。

圖7 沉降等值線

圖8為基礎(chǔ)中線縱斷面上土體沉降及豎向應(yīng)力等值線圖。從圖8（a）可以看出，臨近基礎(chǔ)土體沉降較大，最大值19.1 mm，隨著深度增加，土體沉降呈衰減趨勢(shì)，如11 m深度處的土體沉降僅2.7 mm。從圖8（b）可以發(fā)現(xiàn)，約9 m深度處，土體豎向應(yīng)力等值線大致水平，其值為 205.4 kpa，基礎(chǔ)及土體自重應(yīng)力疊加值

kN/m3×1.3 m+19 kN/m3×7.7 m=202 kPa，兩者基本吻合，表明在此深度以下，外荷載引起的土體附加應(yīng)力可以忽略。因此，外荷載僅在一定深度內(nèi)對(duì)土體應(yīng)力存在影響，超出該深度的土體應(yīng)力均為自重應(yīng)力。從圖8（b）中還能發(fā)現(xiàn)，基礎(chǔ)兩端土體應(yīng)力等值線較密，產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象。

圖8 土體沉降及豎向應(yīng)力等值線

3.2.2 基礎(chǔ)彎矩

圖9為基礎(chǔ)彎矩圖。從圖9（a）可以看出，彎矩中間大、兩端小?；A(chǔ)彎矩與沉降圖相對(duì)應(yīng)，最大沉降值19.1 mm的中部橫截面彎矩達(dá)2698 kN·m。從圖9（b）可以看出，縱截面彎矩呈“貓耳朵”狀分布，最大彎矩并未出現(xiàn)在中部縱截面，而是出現(xiàn)于對(duì)稱中部縱截面的b/4及3b/4縱截面，最大為539.8 kN·m。在b/3～2b/3范圍內(nèi)，彎矩值基本不變，其值為415.1 kN·m。

對(duì)比圖9（a）與圖9（b）還能發(fā)現(xiàn)，基礎(chǔ)彎矩以橫截面彎矩占主導(dǎo)，這與基礎(chǔ)上部T梁荷載分布及基礎(chǔ)變形有關(guān)。

圖9 基礎(chǔ)彎矩圖

3.2.3 基底接觸土壓力

圖10為基底接觸土壓力。從圖10（a）可以看出，橫向基底中線處接觸土壓力兩頭大、中間小，兩端最大接觸壓力達(dá)230.8 kPa，小于設(shè)計(jì)地基承載力值250 kPa，地基承載力滿足要求。從圖10（b）可以看出，縱向基底中線處接觸土壓力呈“W”狀分布，中部土壓力值較大，這是因?yàn)榛A(chǔ)上部 T梁荷載在基礎(chǔ)中部較兩端更為集中，致使基礎(chǔ)中部產(chǎn)生較大沉降，因而土壓力較大。

圖10 基底接觸土壓力

4 結(jié)語(yǔ)

本文可得出以下結(jié)論：

1）依據(jù)抗剪計(jì)算確定制梁臺(tái)座基礎(chǔ)高度；依據(jù)抗彎計(jì)算確定基礎(chǔ)底板配筋，最后給出臺(tái)座基礎(chǔ)施工配筋圖，可為類似工程提供參考。

2）存梁臺(tái)座基礎(chǔ)應(yīng)力呈中間大、兩頭小分布。最大沉降發(fā)生于基礎(chǔ)中線橫截面處，土體沉降等值線以基礎(chǔ)為中心呈橢圓形分布，距基礎(chǔ)中心越遠(yuǎn)，沉降越小。

3）外荷載僅對(duì)一定深度內(nèi)土體豎向應(yīng)力產(chǎn)生影響，超過此深度的土體豎向應(yīng)力等值線基本水平；存梁臺(tái)座基礎(chǔ)兩端土體應(yīng)力等值線較密，產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象。

4）存梁臺(tái)座基礎(chǔ)中部橫截面彎矩最大；縱截面彎矩呈“貓耳狀”分布。相比縱截面彎矩，基礎(chǔ)橫截面彎矩占主導(dǎo)，這與基礎(chǔ)上部 T梁荷載分布及基礎(chǔ)變形有關(guān)。

5）存梁臺(tái)座橫向基底中線處接觸土壓力兩頭大、中間?。豢v向基底中線處接觸土壓力呈“W”狀分布，中部土壓力值較大。

需要說明的是，應(yīng)加強(qiáng)現(xiàn)場(chǎng)臺(tái)座基礎(chǔ)沉降觀測(cè)，有條件時(shí)宜在基底埋設(shè)土壓力盒，以實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)比有限元結(jié)果，將不同的研究手段有機(jī)結(jié)合，做到結(jié)果相互驗(yàn)證。