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(西安建筑科技大學 土木工程學院，陜西 西安 710055)

1 引 言

水泥混凝土路面在車輛荷載的反復作用下，路面板下基層將產(chǎn)生累積塑性變形，使水泥混凝土路面板底與基層之間出現(xiàn)空隙，即出現(xiàn)板底局部脫空。同時由于路面板內(nèi)溫度的非線性分布，引起板向上或向下的翹曲，加速板與基礎之間的分離，形成板底脫空。水泥混凝土路面板在板底脫空位置處類似于懸臂結構，在車輛荷載作用下會產(chǎn)生較大的應力及彎沉，極易發(fā)生斷裂，最終在車輛荷載的反復作用下破碎，導致路面性能水平降低和疲勞壽命減少[1]。

我國交通運輸部在“十三五”規(guī)劃中明確指出就地利用舊水泥混凝土路面板，減少破碎廢棄板對自然環(huán)境的破壞，將成為我國舊水泥混凝土路面處治改造的下一步工作重點。而近年來，舊水泥混凝土路面板底脫空壓漿處治技術由于舊路面板利用率高，技術成熟，施工簡便，成本較低，以其良好的實用效果和明顯的經(jīng)濟效益，已在舊水泥混凝土路面處治改造中得到廣泛的應用[2]。尹艷平等[3]采用聚醋酸乙烯酯(PVAc)膠乳制備了改性水泥砂漿，研究PVAc膠乳對砂漿工作性能、粘結強度、力學強度和吸水率的影響，劉仍光等[4]采用熱重法測試并計算不同礦渣摻量復合水泥基材料硬化漿體至2a時各齡期的Ca(OH)2含量，形成摻礦渣復合水泥基材料硬化漿體中Ca(OH)2含量變化規(guī)律，但未進行PVAc改性水泥砂漿和摻加礦渣復合水泥基材料性能評價相關研究。

本文擬首先通過力學計算分析壓漿材料類型與板底脫空處治有效性之間的量化關系，確定基于壓漿材料漿體模量的板底脫空壓漿處治有效面積，然后基于自膨脹補償收縮理論對壓漿材料進行改良，推薦無機自補償壓漿材料適宜配合比，最后以某高速路試驗段為依托工程，實際驗證推薦的無機自補償壓漿材料處治舊水泥路面板底脫空的有效性，為方便和促進工程實際應用作有益嘗試，同時為補充和完善我國相關規(guī)范標準積累資料。

2 壓漿處治有效面積計算

由于水泥路面板底脫空壓漿處治材料類型較多且不同壓漿材料的處治效果又存在差異，因此有必要對壓漿材料類型與板底脫空處治有效性進行分析?；诹W計算方法選用漿體模量代表壓漿材料類型，壓漿處治有效面積作為分析目標，通過對板底脫空壓漿處治水泥路面板應力計算確定不同壓漿材料的有效處治面積，確定基于壓漿材料漿體模量的板底脫空壓漿處治有效面積[5-7]。

利用ANSYS有限元分析軟件建立水泥混凝土路面板底脫空壓漿處治空間三維計算模型[8-11]，路面結構從上至下由舊水泥混凝土路面板、板底壓漿塊體、基層及基礎組成，路面板角壓漿部分以路面板角點為原點，水平方向上呈正方形區(qū)域向內(nèi)部擴展。為反映半無限大空間基礎特性，基礎采用擴大尺寸來模擬，路面板、壓漿塊體、基層及基礎等結構層采用8節(jié)點實體單元。各結構層為均勻、連續(xù)、各向同性彈性體，各層層間豎向、水平位移均連續(xù)，基礎底面各向位移為零，基礎側面水平方向位移為零，不計路面結構的自重影響。

舊水泥混凝土路面板取實際長度L=5m，實際寬度B=4m，基礎擴大尺寸確定為7m×6m×6m，如圖1所示，各結構層主要計算參數(shù)見表1。行車荷載采用標準軸載BZZ-100，輪胎內(nèi)壓0.7MPa，單個輪壓作用范圍20cm×20cm，雙輪間距30cm。通過對不同荷位計算分析比較，當路面板角壓漿時，車輪荷載作用在路面板該角部位置時對路面板受力最為不利，布載模式如圖2所示。

圖1 計算模型Fig.1 Calculation model

圖2 加載模式Fig.2 Load mode

Structure layerThickness/cmElastic modulus/MPaPoisson ratioPavement 30300000.15Mud-grouting materials1600～10000.25Base2012000.20Subgrade-3000.40

分別采用600、800及1000MPa的壓漿材料漿體模量對壓漿處治面積為20cm×20cm、40cm×40cm、80cm×80cm、150cm×150cm、200cm×200cm的水泥路面板底脫空壓漿處治模型進行計算分析。計算結果如表2及圖3～4所示。

表2 不同壓漿材料漿體模量和壓漿處治面積下水泥路面板應力計算結果Table 2 Stresses of cement pavement slabs by different modulus and treating area of mud-grouting materials

注：σ1、σ2、σ3分別為第一、二、三主應力，σe為等效應力，τmax為最大剪應力。

圖3 不同漿體模量的壓漿材料水泥路面板等效應力與壓漿處治面積關系柱狀圖Fig.3 Columnar section between equivalent stress and treating area by different modulus

圖4 不同漿體模量壓漿材料的水泥路面板最大剪應力與壓漿處治面積關系柱狀圖Fig.4 Columnar section between maximum shea r stress and treating area by different modulus

由表2和圖3～4可知，對于不同漿體模量的壓漿材料，板底脫空壓漿處治水泥路面板的等效應力σe和最大剪應力τmax均隨壓漿處治面積的增大呈減小趨勢，而壓漿處治面積相同時，σe和τmax也均隨壓漿材料漿體模量的增大呈減小趨勢。當壓漿材料漿體模量為600～800MPa，壓漿處治面積由20cm×20cm增加到80cm×80cm時，σe和τmax分別減小了7.1%和7.6%；而壓漿處治面積由80cm×80cm增加到150cm×150cm時，σe和τmax僅分別減小了2.6%和1.6%。當壓漿材料漿體模量為800～1000MPa，壓漿處治面積由20cm×20cm增加到150cm×150cm時，σe和τmax分別減小了13.6%和14.1%；而壓漿處治面積由150cm×150cm增加到200cm×200cm時，σe和τmax僅分別減小了1.4%和1.8%。

經(jīng)以上分析認為，當壓漿材料漿體模量小于600MPa時，水泥路面板底脫空壓漿處治有效面積小于80cm×80cm；壓漿材料漿體模量為600～800MPa時，水泥路面板底脫空壓漿處治有效面積為80cm×80cm；壓漿材料漿體模量為800～1000MPa時，水泥路面板底脫空壓漿處治有效面積為150cm×150cm；壓漿材料漿體模量大于1000MPa時，水泥路面板底脫空壓漿處治有效面積大于200cm×200cm。

3 無機自補償壓漿材料

為滿足水泥路面板底脫空壓漿處治材料的性能要求，選擇合適的配合比，對山東、河南、陜西等地28條公路中使用的壓漿材料配合比進行了調研[12-14]，結果發(fā)現(xiàn)：國內(nèi)采用的壓漿材料相對單一，主要為水泥粉煤灰類漿體，配合比范圍為：水泥∶粉煤灰∶膨脹劑=1∶(0.5～0.6)∶(0.06～0.11)，水灰比=0.45～0.7，但此類壓漿材料存在著因硬化產(chǎn)生體積收縮導致被漿體填滿的路面板底脫空區(qū)域再次發(fā)生脫空即“二次脫空”的可能，處治效果并不理想。

在調研結果的基礎上，引入漿體硬化自膨脹補償收縮理論對壓漿材料配合比進行設計，自膨脹補償收縮理論原理為通過在壓漿材料中摻加一定量的膨脹劑，摻加膨脹劑的硅酸鹽水泥水化生成更多的AFt晶體使得漿體硬化后體積發(fā)生膨脹，同時稠度增加而流動變差，體積膨脹可以補償漿體干縮和溫縮等體積收縮，實現(xiàn)本自體積膨脹平衡收縮，同時改變水灰比使?jié){體具有合適的流動性以便施工[15-16]。

依據(jù)自膨脹補償收縮理論，配制無機自補償壓漿材料：水泥+粉煤灰+膨脹劑，為提高硬化漿體的強度，特別是早期強度，選用42.5R型硅酸鹽水泥，并且為減少水泥用量，改善漿體流動性，選用干排二級粉煤灰，膨脹劑為常用UEA型膨脹劑，適用于對壓漿材料硬化后體積自補償要求較高的路面板底中等程度的脫空壓漿處治。不同膨脹劑摻量和水灰比的無機自補償壓漿材料5d體積收縮率試驗結果如圖5所示。

由圖5可見，8種不同膨脹劑摻量和水灰比的無機自補償壓漿材料的5d體積收縮率分別為1.22%、0.92%、0.88%、0.85%、0.42%、-0.07%、-0.04%和-0.02%。當膨脹劑的摻量比小于0.17且水灰比大于0.47時，無機自補償壓漿材料硬化后體積均發(fā)生收縮變形，而當膨脹劑的摻量比≥0.17且水灰比≤0.47時，無機自補償壓漿材料硬化后體積發(fā)生膨脹變形，但若水灰比小于0.45，則無機自補償壓漿材料施工和易性不好。通過對以上不同膨脹劑摻量和水灰比的無機自補償壓漿材料體積自補償性能結合經(jīng)濟性等因素的分析，推薦無機自補償壓漿材料適宜配合比為水泥∶粉煤灰∶膨脹劑=1∶0.53∶0.17～0.20，水灰比為0.45～0.47。

4 彎沉檢測評定與鉆芯核查驗證

為評定推薦的無機自補償壓漿材料處治水泥路面板底脫空效果，隨機選取某高速公路試驗段10塊板底脫空水泥路面板在采用推薦的無機自補償壓漿材料處治板底脫空前和7天后進行彎沉檢測評定與鉆芯核查驗證，并在下個養(yǎng)護期(一年后)進行跟蹤檢核，評定和驗證結果如表3所示。

圖5 不同膨脹劑摻量和水灰比的無機自補償壓漿材料的5d體積收縮率Fig.5 5 days-shrinkage results of the sand self-compensation mud-grouting materials by different ratio of expansive agent and water cement

Road No.Deflection before treating/mm7 days Deflection after treating/mm1 year Deflection after treating/mmCore-drilling before treating7 days Core-drilling after treating1 year Core-drilling after treating10.350.080.12slight voidno voidno void20.330.070.11slight voidno voidno void30.410.070.10medium voidno voidno void40.440.100.13medium voidno voidno void50.530.130.15medium voidno voidno void60.480.130.20medium voidno voidno void70.490.140.15medium voidno voidno void80.540.160.16medium voidno voidno void90.630.180.30severe voidno voidslight void100.620.210.43severe voidslight voidmedium void

由表3可見，試驗段板底脫空水泥路面板在采用推薦的無機自補償壓漿材料后處治板底脫空7天彎沉值均明顯減小，基本全部小于0.20mm(我國《公路水泥混凝土路面養(yǎng)護規(guī)范》(JTJ073.1-2001)采用標準荷載作用下0.20mm彎沉值作為水泥路面板底脫空判別標準)，而鉆芯核查驗證幾乎所有試驗段原板底脫空路面板經(jīng)處治后無脫空，僅有一塊原嚴重脫空路面板處治后存在輕微板底脫空，證明推薦的無機自補償壓漿材料處治水泥路面板底脫空效果良好。

一年后彎沉檢測結果表明，試驗段采用推薦的無機自補償壓漿材料處治板底脫空路面板的彎沉均有不同程度增長，尤其是處治前嚴重脫空路面板彎沉增長較快，但處治前輕微和中等脫空路面板的彎沉仍然小于0.20mm，達到推薦的無機自補償壓漿材料適用于對路面板底中等脫空壓漿處治的預先設定。同時鉆芯復核發(fā)現(xiàn)原處治后輕微脫空的路面板出現(xiàn)“二次脫空”，“二次脫空”出現(xiàn)的間隔期約為半年至一年。

5 結 論

本文在力學計算分析與室內(nèi)試驗研究的基礎上，結合依托工程實際驗證，得到以下結果：

1.通過力學計算分析壓漿材料類型與板底脫空處治有效性之間的量化關系，確定基于壓漿材料漿體模量的板底脫空壓漿處治有效面積，例如當壓漿材料漿體模量為600～800MPa時，水泥路面板底脫空壓漿處治有效面積為80×80cm2；

2.引入自膨脹補償收縮理論對壓漿材料進行改良，推薦無機自補償壓漿材料適宜配合比為水泥∶粉煤灰∶膨脹劑=1∶0.53∶0.17～0.2，水灰比為0.45～0.47，適用于對壓漿材料硬化后體積自補償要求較高的路面板底中等脫空壓漿處治；

3.試驗段彎沉檢測評定結果表明，板底脫空水泥路面板在采用推薦的無機自補償壓漿材料處治板底脫空后彎沉值均明顯減小，且經(jīng)鉆芯核查驗證幾乎無脫空，推薦的無機自補償壓漿材料處治水泥路面板底脫空效果良好。