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        西藏地區(qū)某水電站水輪機(jī)主要參數(shù)選擇及模型驗(yàn)收試驗(yàn)

        2018-12-28 06:09:34曹春建胡雄峰
        中國農(nóng)村水利水電 2018年12期
        關(guān)鍵詞:轉(zhuǎn)輪空化水輪機(jī)

        錢 瑭,曹春建,胡雄峰

        (中國電建集團(tuán)華東勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司,杭州 311122)

        關(guān)于西藏地區(qū)水輪機(jī)的選型設(shè)計(jì),國內(nèi)外總結(jié)性的文獻(xiàn)并不多,目前大部分研究機(jī)構(gòu)和主機(jī)制造廠還停留在研究探索階段。國內(nèi)有少量文獻(xiàn)針對西藏地區(qū)機(jī)組單機(jī)容量選擇、機(jī)型確定、機(jī)組參數(shù)、現(xiàn)場加工等方面進(jìn)行了介紹,并提出了相應(yīng)的選型思路[1]。然而,從目前的研究成果來看,鮮有將理論研究同模型驗(yàn)收試驗(yàn)相結(jié)合,來驗(yàn)證水輪機(jī)模型水力特性的。

        由于西藏地區(qū)水電站海拔高,汛期過機(jī)泥沙含量較高且硬度較大,含沙水流對水輪機(jī)存在一定的磨蝕,因此水輪機(jī)的參數(shù)選取應(yīng)以機(jī)組的安全、穩(wěn)定運(yùn)行為前提,結(jié)合水輪機(jī)的水力開發(fā)、空化特性、泥沙磨損等因素,進(jìn)行綜合的分析與論證。

        本文結(jié)合西藏某水電站工程特性,探討和選擇適合該電站的水輪機(jī)參數(shù),并將水輪機(jī)參數(shù)提供給主機(jī)制造廠家用以開發(fā)水輪機(jī)模型轉(zhuǎn)輪,進(jìn)行水輪機(jī)模型驗(yàn)收試驗(yàn),驗(yàn)證了水輪機(jī)參數(shù)選取的合理性。

        1 水輪機(jī)參數(shù)選擇

        1.1 水輪機(jī)形式及機(jī)組臺數(shù)確定

        本電站水頭范圍為57~78 m。國內(nèi)相關(guān)規(guī)范和水輪機(jī)教材中推薦混流式水輪機(jī)的適用水頭范圍 為20~700 m,斜流式水輪機(jī)的適用水頭范圍為40~200 m[2,3]。混流式水輪機(jī)應(yīng)用水頭范圍較廣,結(jié)構(gòu)簡單,運(yùn)行穩(wěn)定且效率高,單機(jī)容量由幾十千瓦到幾十萬千瓦,是應(yīng)用最廣泛的一種水輪機(jī);斜流式機(jī)組結(jié)構(gòu)復(fù)雜,加工工藝要求和造價(jià)相對較高,國內(nèi)外應(yīng)用很少[3]。經(jīng)過分析論證,推薦本電站選用立軸混流式水輪機(jī)。

        通過對當(dāng)?shù)仉娋W(wǎng)容量、重大件運(yùn)輸條件、樞紐布置、電站運(yùn)行靈活性、機(jī)組制造難度以及工程投資等重要因素的研究,該水電站選擇4臺單機(jī)容量165 MW的立軸混流式水輪機(jī)。

        本水電站海拔高度約3 400 m,屬于高海拔地區(qū)且遠(yuǎn)離中心城市,交通不便;另外,水電站壩址多年平均含沙量約為0.53 kg/m3,多年汛期(6-9月)平均含沙量為0.71 kg/m3,泥沙含量較大。因此水輪機(jī)參數(shù)選取時(shí)需充分考慮以上因素,進(jìn)行科學(xué)系統(tǒng)的分析論證,選擇適用于本電站的參數(shù)水平。

        1.2 額定水頭選擇

        本電站水頭變幅Hmax/Hmin=1.36,Hmax/Hr=1.2,因此水頭變幅不大,為了提高水輪機(jī)的平均效率和運(yùn)行穩(wěn)定性,額定水頭一般取接近或等于電站加權(quán)平均水頭Hw。根據(jù)《水力發(fā)電廠機(jī)電設(shè)計(jì)規(guī)范》的規(guī)定,“對于中高水頭水輪機(jī)的額定水頭宜在加權(quán)平均水頭的0.95~1.0倍范圍內(nèi)選取”[2]。本水電站加權(quán)平均水頭約為68 m,因此額定水頭宜在64.6~68 m之間選擇??紤]到本電站和下游電站汛期排沙運(yùn)行控制水位運(yùn)行的影響,因此擬定了64、65及66 m三個(gè)額定水頭比較方案。

        根據(jù)計(jì)算成果分析表明:① 各額定水頭方案之間多年平均發(fā)電量差別不大;② 提高額定水頭可減少機(jī)組尺寸,但三個(gè)方案的機(jī)組轉(zhuǎn)輪直徑相差不大,大件運(yùn)輸重量和尺寸基本相同,機(jī)組的制造難度也相同;③ 額定水頭越高,機(jī)組運(yùn)行出現(xiàn)受阻的幾率則越大,機(jī)組受阻容量隨著額定水頭的提高而增加。為減少電站出現(xiàn)容量受阻情況,本水電站額定水頭以65 m較為合理;④ 經(jīng)濟(jì)比較成果表明,額定水頭65 m方案總費(fèi)用現(xiàn)值最小。

        綜合比較,額定水頭取65 m。

        1.3 比轉(zhuǎn)速和比速系數(shù)選取

        比轉(zhuǎn)速ns和比速系數(shù)K是衡量水輪機(jī)能量特性、經(jīng)濟(jì)性和先進(jìn)性的一個(gè)綜合性指標(biāo)。提高比轉(zhuǎn)速,不僅可以減小機(jī)組尺寸,降低機(jī)組造價(jià),同時(shí)還可以減小主廠房尺寸,降低土建投資。但比轉(zhuǎn)速的提高往往受到水輪機(jī)的平均效率、穩(wěn)定性、抗空蝕性能,以及機(jī)組剛度和強(qiáng)度等性能的制約。本水電站處于西藏偏遠(yuǎn)地區(qū),技術(shù)水平、管理水平無法與內(nèi)地水電發(fā)達(dá)省份相比,過高的綜合參數(shù)水平會導(dǎo)致機(jī)組穩(wěn)定性、可靠性潛力降低,設(shè)備出現(xiàn)不可預(yù)見故障的概率增加,從而加大檢修和維護(hù)工作量,因而采用過高的比速系數(shù)不可取。另外,由于本電站過機(jī)泥沙含量較高,適當(dāng)降低比速系數(shù),有利于延長水輪機(jī)的抗磨蝕時(shí)間和機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。通過比轉(zhuǎn)速的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算,并綜合上述分析,推薦本水電站水輪機(jī)的比速系數(shù)K值在2 000~2 100之間選取,相應(yīng)的額定工況比轉(zhuǎn)速nsr為248~267 m·kW。最終選定水輪發(fā)電機(jī)組的額定轉(zhuǎn)速為115.4 r/min,相應(yīng)額定點(diǎn)比轉(zhuǎn)速為257 m·kW,比數(shù)系數(shù)K為2 068。

        1.4 單位轉(zhuǎn)速及單位流量選擇

        在確定了水輪機(jī)比轉(zhuǎn)速后,需要對單位轉(zhuǎn)速和單位流量進(jìn)行合理的匹配,以優(yōu)化機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性、穩(wěn)定性及可靠性。提高單位轉(zhuǎn)速,水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪出口圓周速度增加,使得出口相對流速增加,過高的相對流速造成流道內(nèi)壓力降低,會對水輪機(jī)的空化性能、泥沙磨損、機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性造成不利影響;且由于轉(zhuǎn)速的升高,飛逸轉(zhuǎn)速增加,對機(jī)組結(jié)構(gòu)部件的強(qiáng)度提出了更高的要求,所以單位轉(zhuǎn)速的提高受到一定程度的限制[3]。同樣提高水輪機(jī)單位流量可以減小水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪直徑,減輕水輪機(jī)重量、廠房尺寸,從而降低電站投資,但是,將受到水輪機(jī)空化和運(yùn)行穩(wěn)定性等性能特性的制約,過大的單位流量會帶來流道內(nèi)流速增加、空化系數(shù)增大、水輪機(jī)空化性能降低等不利影響,導(dǎo)致出現(xiàn)壓力脈動幅值增大的可能。因此,水輪機(jī)的單位轉(zhuǎn)速和單位流量必須合理匹配,以使水輪機(jī)具有較高的綜合性能。

        由統(tǒng)計(jì)資料可知,國內(nèi)外80 m水頭段水輪機(jī)模型最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速大都在71.7~78.4 r/min之間,最優(yōu)單位流量范圍為0.89~1.03 m3/s,限制工況單位流量在1.15 ~1.3 m3/s之間。幾大主機(jī)廠對本電站水輪機(jī)的最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速n110的取值推薦范圍為74.0~76.7 r/min。結(jié)合國內(nèi)相同水頭段的統(tǒng)計(jì)資料及本電站的工程特性,推薦水輪機(jī)的最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速n110為74~77 r/min,相應(yīng)額定工況點(diǎn)的單位轉(zhuǎn)速為77.8~80.1 r/min。

        最終轉(zhuǎn)輪直徑確定為D1=5.52 m,對應(yīng)額定點(diǎn)單位轉(zhuǎn)速n11r=79 r/min,最優(yōu)點(diǎn)單位轉(zhuǎn)速n110=74.5 r/min;額定點(diǎn)單位流量Q11r=1.157 m3/s,最優(yōu)點(diǎn)單位流量Q110=0.918 m3/s。

        1.5 空化系數(shù)選取

        水輪機(jī)空化性能直接影響電站土建工程量及投資、機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行、檢修周期和使用壽命,因此水輪機(jī)應(yīng)具有良好的空化性能。根據(jù)各機(jī)組制造廠家的經(jīng)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)資料,電站空化系數(shù)σp在0.178~0.229之間,吸出高度計(jì)算值在-5.31~-8.63 m之間。根據(jù)相近水頭段的模型轉(zhuǎn)輪統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),臨界空化系數(shù)大都為0.11~0.121。根據(jù)技術(shù)征詢結(jié)果,各機(jī)組制造廠家推薦的吸出高度范圍為-4.5~-7.6 m。

        本水電站地處西藏高海拔地區(qū),機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定性尤為重要,電站空化系數(shù)不宜太小,適當(dāng)增大電站空化系數(shù),可減少尾水管壓力脈動,提高機(jī)組穩(wěn)定性,故推薦本電站空化系數(shù)σp取值為臨界空化系數(shù)的1.8倍。最終選定的臨界空化系數(shù)為0.122,電站空化系數(shù)為0.221,對應(yīng)水輪機(jī)吸出高度為-7.6 m。

        1.6 水輪機(jī)主要參數(shù)

        根據(jù)上述計(jì)算,確定的水輪機(jī)主要參數(shù)如表1所示。

        表1 水輪機(jī)主要參數(shù)表Tab.1 Parameters of turbine

        2 模型轉(zhuǎn)輪及試驗(yàn)臺介紹

        2.1 模型轉(zhuǎn)輪介紹

        水輪機(jī)設(shè)備制造廠家以湖北潘口水電站開發(fā)的Fi023轉(zhuǎn)輪為基礎(chǔ)轉(zhuǎn)輪,結(jié)合本水電站的流道、水力參數(shù),進(jìn)行了CFD優(yōu)化設(shè)計(jì)和模型預(yù)試驗(yàn),專門為本電站量身定做了模型轉(zhuǎn)輪Fi099。模型轉(zhuǎn)輪參數(shù)見表2。

        表2 模型轉(zhuǎn)輪參數(shù)表Tab.2 Parameters of model runner

        2.2 試驗(yàn)臺介紹

        模型驗(yàn)收試驗(yàn)于2017年6月6-8日在水輪機(jī)設(shè)備制造廠家FTB1試驗(yàn)臺進(jìn)行。FTB1是一個(gè)封閉式的通用試驗(yàn)臺,主要用于進(jìn)行混流式水輪機(jī)和可逆式水輪機(jī)模型試驗(yàn),在試驗(yàn)流量不大于1.2 m3/s時(shí)也可進(jìn)行軸流式和貫流式水輪機(jī)模型試驗(yàn)。試驗(yàn)臺裝備高精度的測試儀器、自動化的控制系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng),能按照IEC 60193標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行水輪機(jī)的研發(fā)及模型驗(yàn)收試驗(yàn)[4]。

        FTB1試驗(yàn)臺特征參數(shù)見表3。

        表3 FTB1試驗(yàn)臺特征參數(shù)表Tab.3 Parameters of FTB1

        3 轉(zhuǎn)輪模型驗(yàn)收試驗(yàn)過程及結(jié)果

        3.1 儀器儀表率定

        驗(yàn)收試驗(yàn)前,分別對水頭、尾水、力矩傳感器與流量計(jì)進(jìn)行了率定,率定結(jié)果滿足合同要求。

        3.2 效率和出力驗(yàn)收試驗(yàn)

        3.2.1 最優(yōu)效率點(diǎn)的驗(yàn)收試驗(yàn)

        根據(jù)初步試驗(yàn)結(jié)果,最優(yōu)效率點(diǎn)位于Hp=72.2 m(n11=75.00 r/min,Q11=0.950 0 m3/s)處。驗(yàn)收試驗(yàn)對該工況點(diǎn)的效率進(jìn)行了10次重復(fù)測量,取算數(shù)平均值得到模型最優(yōu)效率,并按合同規(guī)定的換算方法得到原型最優(yōu)效率,具體數(shù)據(jù)如表4。驗(yàn)收試驗(yàn)中模型和原型最優(yōu)效率值滿足合同保證值要求。

        表4 Fi099最優(yōu)效率點(diǎn)試驗(yàn) %

        3.2.2 額定點(diǎn)效率

        驗(yàn)收試驗(yàn)中模型和原型額定點(diǎn)效率值滿足合同保證值要求。具體數(shù)據(jù)見表5、6。

        表5 Fi099額定點(diǎn)效率試驗(yàn)Tab.5 The rated efficiency test of Fi099

        表6 原型額定點(diǎn)效率Tab.6 The rated efficiency test of the prototype

        3.2.3 加權(quán)平均效率試驗(yàn)

        試驗(yàn)工況選擇Hp=78.0 m、Hp=74.0 m、Hp=71.0 m、Hp=68.0 m、Hp=65.0 m、Hp=61.0 m、Hp=57.0 m的50%Pp、80%Pp、100%Pp出力點(diǎn),模型效率及其相應(yīng)的原型效率如表7。驗(yàn)收試驗(yàn)結(jié)論:加權(quán)平均效率滿足合同保證值要求。

        表7 Fi099加權(quán)平均效率試驗(yàn) %

        3.2.4 特征水頭出力試驗(yàn)

        對合同文件中原型水輪機(jī)保證功率進(jìn)行了試驗(yàn),試驗(yàn)水頭為30 m。試驗(yàn)結(jié)果見表8。

        表8 Fi099特征水頭出力驗(yàn)收試驗(yàn)Tab.8 The output test of Fi099

        驗(yàn)收試驗(yàn)期間,選擇典型工況進(jìn)行了模型手工算例復(fù)核,計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)計(jì)算機(jī)采集結(jié)果一致;進(jìn)行了模型效率測試綜合誤差分析,本次驗(yàn)收試驗(yàn)效率綜合誤差為±0.19%,滿足合同規(guī)定的±0.25% 的要求。

        3.3 空化驗(yàn)收試驗(yàn)

        測試方法:在保證單位轉(zhuǎn)速及試驗(yàn)水頭不變的前提下,水輪機(jī)空化試驗(yàn)從能量工況(高空化系數(shù))尾水管通大氣的條件下開始,逐步抽真空以降低尾水管內(nèi)的壓力,進(jìn)而改變空化值,通過采集不同空化系數(shù)下的水輪機(jī)模型效率、單位流量和單位出力等參數(shù),進(jìn)而得出空化系數(shù)對模型轉(zhuǎn)輪能量特性的影響的關(guān)系曲線。根據(jù)IEC60193或GB/T 15613規(guī)定,初生空化系數(shù)σi為隨著吸出水頭的減少,即尾水管內(nèi)真空度的增加,在3個(gè)轉(zhuǎn)輪葉片表面開始出現(xiàn)可見氣泡時(shí)所對應(yīng)的空化系數(shù)[4]?,F(xiàn)場通過緩慢減小空化系數(shù),并利用閃頻儀對水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪的出口處進(jìn)行仔細(xì)的空化觀察,最終確定各工況點(diǎn)的初生空化系數(shù)σi。在電站空化系數(shù)下,從蝸殼下方觀察孔插入內(nèi)窺鏡,觀察葉片進(jìn)口邊流動狀態(tài),并確定葉片進(jìn)口邊正壓面與負(fù)壓面初生空化線(即觀測到3個(gè)葉片上同時(shí)出現(xiàn)可見氣泡的工況點(diǎn))。

        在對應(yīng)原型機(jī)三個(gè)特征水頭(Hp=78.0 m,Hp=65.0 m,Hp=57.0 m),出力為100%Pp的工況點(diǎn)進(jìn)行空化試驗(yàn)。試驗(yàn)過程中對臨界空化、初生空化、裝置空化系統(tǒng)狀態(tài)進(jìn)行觀測。計(jì)算空化系統(tǒng)的參考面為導(dǎo)葉中心線。

        空化驗(yàn)收試驗(yàn)結(jié)果如表9。

        表9 Fi099 空化驗(yàn)收試驗(yàn)結(jié)果Tab.9 The cavitation test of Fi099

        驗(yàn)收試驗(yàn)結(jié)果滿足σp/σc>1.8、σp/σi>1.15的合同要求,表明空化性能優(yōu)于合同保證值要求。

        3.4 壓力脈動驗(yàn)收試驗(yàn)

        壓力脈動采用PCB公司生產(chǎn)的M112A22CB壓力脈動傳感器進(jìn)行測量,經(jīng)481A02信號調(diào)理器,最后由虛擬功率分析儀進(jìn)行頻譜分析處理。

        根據(jù)合同規(guī)定,壓力脈動測點(diǎn)位置如下。

        (1)2個(gè)測點(diǎn)布置在尾水管錐管,距轉(zhuǎn)輪出口0.3D2(D2為轉(zhuǎn)輪葉片出水邊正面和下環(huán)相交處的直徑)處Y-Y軸線上、下游側(cè)各布置1個(gè)測壓孔。

        (2)2個(gè)測點(diǎn)布置在尾水肘管,在肘管45°上下游凹凸點(diǎn)側(cè)各布置1個(gè)測壓孔。

        (3)2個(gè)測量轉(zhuǎn)輪前、導(dǎo)葉后區(qū)域壓力脈動的測點(diǎn),+Y、-Y方向各1個(gè)測點(diǎn)。

        (4)1個(gè)測量蝸殼進(jìn)口壓力脈動的測點(diǎn),布置在蝸殼進(jìn)口。

        在電站裝置空化系數(shù)下,對應(yīng)三個(gè)原型機(jī)特征水頭(Hp=78.0 m、Hp=65.0 m、Hp=57.0 m),出力分別為45%Pp、60%Pp、70%Pp、80%Pp、100%Pp的工況點(diǎn),進(jìn)行壓力脈動驗(yàn)收試驗(yàn)。

        錐管0.3D2處的壓力脈動雙振幅值ΔH/H(%)分別是:水頭Hp=57~65 m范圍內(nèi),出力45%~70%Pp時(shí)為6.67,出力70%~80%Pp時(shí)為5.40,出力80%~100%Pp時(shí)為2.77;水頭Hp=65~78 m范圍內(nèi),出力45%~70%Pp時(shí)為6.65,出力70%~80%Pp時(shí)為5.44,出力80%~100%Pp時(shí)為4.52。驗(yàn)收試驗(yàn)結(jié)果滿足合同保證值要求。

        3.5 軸向水推力驗(yàn)收試驗(yàn)

        在試驗(yàn)水頭H=30 m,空化系數(shù)σ=σp及止漏環(huán)設(shè)計(jì)間隙條件下,分別對三個(gè)原型水頭78.0、65.0、57.0 m的模型軸向水推力進(jìn)行了測試。在額定水頭Hp=65.0 m額定出力工況下?lián)Q算到原型的軸向水推力為596 t;在最大水頭Hp=78.0 m最大出力193.6 MW工況下?lián)Q算到原型的軸向水推力為632 t,滿足合同小于780 t的要求。

        3.6 飛逸轉(zhuǎn)速驗(yàn)收試驗(yàn)

        在高空化系數(shù)及Hp=78.0 m電站裝置空化系數(shù)下,導(dǎo)葉開度α=2°、α=4°、α=32°、α=35°、α=36°進(jìn)行了飛逸轉(zhuǎn)速驗(yàn)收試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果如下:對應(yīng)電站最大限制導(dǎo)葉開度α=36°,原型機(jī)最大水頭Hp=78.0 m時(shí),在高空化系數(shù)下,水輪機(jī)的最大飛逸轉(zhuǎn)速為213.7 r/min;在電站裝置空化系數(shù)下,水輪機(jī)的最大飛逸轉(zhuǎn)速為218.3 r/min,滿足合同要求(230 r/min)。

        3.7 成像觀測試驗(yàn)

        在電站裝置空化系數(shù)下,控制閃頻儀的閃爍頻率,進(jìn)而使得葉片在給定工況下以緩慢速度旋轉(zhuǎn),并透過錐管有機(jī)玻璃對葉片出口邊的流動狀態(tài)進(jìn)行觀察。對于不同的單位轉(zhuǎn)速,通過調(diào)節(jié)不同的單位流量,從而確定葉道渦初生線及發(fā)展線。葉道渦試驗(yàn)觀測結(jié)果如圖1所示。觀測結(jié)果表明葉片頭部正背面空化起始線遠(yuǎn)離運(yùn)行范圍,在高水頭區(qū)域葉道渦發(fā)展線進(jìn)入45%~50%Pp區(qū)間。

        3.8 尺寸檢查

        對模型水輪機(jī)通流部件主要尺寸進(jìn)行了檢查,主要包括轉(zhuǎn)輪裝配尺寸、錐管裝配尺寸、肘管裝配尺寸、尾水管擴(kuò)散段尺寸等。從檢查結(jié)果來看,實(shí)測尺寸與設(shè)計(jì)值偏差滿足IEC要求[4]。

        3.9 試驗(yàn)結(jié)論

        通過模型驗(yàn)收試驗(yàn),可以總結(jié)出Fi099模型轉(zhuǎn)輪具有以下特點(diǎn)。

        (1)有較大的超發(fā)能力,真機(jī)轉(zhuǎn)輪在最大水頭78 m時(shí),水輪機(jī)的最大出力可達(dá)到192.7 MW。

        (2)在額定工況點(diǎn),轉(zhuǎn)輪內(nèi)流線分布較合理,流態(tài)較好。尾水管內(nèi)流態(tài)順暢,無明顯脫流和空腔渦帶。

        (3)轉(zhuǎn)輪具有較好的做功效率,同時(shí)尾水管具有良好的壓力脈動特性,整個(gè)水輪機(jī)機(jī)組將會具有良好的運(yùn)行穩(wěn)定性。

        4 結(jié) 語

        ( 1)本文結(jié)合西藏某水電站水輪機(jī)參數(shù)選取,特別是比速系數(shù)和空化系數(shù)的選擇,探討了西藏高海拔地區(qū)機(jī)組選型的要點(diǎn);結(jié)合轉(zhuǎn)輪模型驗(yàn)收試驗(yàn),驗(yàn)證了選型的合理性,可為相同類型機(jī)組的選型設(shè)計(jì)提供一定的思路。

        圖1 葉道渦試驗(yàn)觀測結(jié)果圖Fig.1 The observation results of blade channel vortex

        (2)對于西藏地區(qū)的水電站,適當(dāng)降低比速系數(shù),有利于延長水輪機(jī)的抗磨蝕時(shí)間和機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。本文推薦的水輪機(jī)比速系數(shù)K值在2 000~2 100之間,如果過機(jī)泥沙含量較大,可將比速系數(shù)K再適當(dāng)降低至2 000以下。

        (3)水輪機(jī)空化性能直接影響電站土建工程量及投資、機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行、檢修周期和使用壽命,適當(dāng)增大電站空化系數(shù),可減少尾水管壓力脈動,提高機(jī)組穩(wěn)定性,本文推薦西藏地區(qū)電站空化系數(shù)σp取值為臨界空化系數(shù)的1.8倍。

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