徐 鵬

(霍州煤電集團(tuán)有限責(zé)任公司 團(tuán)柏煤礦，山西 霍州 031400)

急傾斜薄煤層是指傾角大于45°而煤層厚度小于1.3 m的煤層。在我國(guó)，急傾斜薄煤層的儲(chǔ)量大約占煤炭總儲(chǔ)量的13%，主要礦區(qū)多有分布，其年產(chǎn)量占全國(guó)煤炭總產(chǎn)量的5%～8%，并隨著開采強(qiáng)度的增大呈逐年增加趨勢(shì)。在我國(guó)西部大多地區(qū)，由于地質(zhì)構(gòu)造的作用，急傾斜煤層分布較為廣泛。在開采急傾斜煤層時(shí)，由于工作面底板角度大于45°，支架無(wú)法滿足基本的穩(wěn)定性，常常會(huì)出現(xiàn)下滑、傾倒現(xiàn)象[1-3]. 因此，急傾斜煤層的開采方案需要根據(jù)礦井煤層的地質(zhì)構(gòu)造，針對(duì)性地提出技術(shù)措施，參考各種影響因素對(duì)支架失穩(wěn)安全系數(shù)進(jìn)行分析，確定合理的采煤方法與回采工藝[4].

1 工程背景

本文選取的研究對(duì)象為逢春煤礦S2611工作面。逢春煤礦井田走向全長(zhǎng)為3.7 km，寬0.8～2.0 km，總面積約為18 km2. 該工作面水平為+230 m，屬于南一采區(qū)工作面，走向全長(zhǎng)約為381.5 m，傾斜長(zhǎng)約為84.36 m，總面積約為321 82 m2. 工作面標(biāo)高+393.38～+465.46 m，可開采的平均厚度約為0.93 m，煤層傾角為55°. 基本頂與直接底主要為砂質(zhì)泥巖，厚度分別為3.38 m、1.56 m，直接頂主要以煤與泥巖為主，厚度約1.03 m，基本底主要以泥灰?guī)r為主，厚度約為1.53 m.

采用綜合機(jī)械化采煤法開采S2611工作面時(shí)，由于煤層傾角較大，使得頂板分層的水平應(yīng)力大于垂直應(yīng)力，影響工作面回采設(shè)備的穩(wěn)定性。并且在大傾角布置工作面時(shí)，液壓支架、刮板輸送機(jī)、采煤機(jī)會(huì)在自身重力的作用下，產(chǎn)生平行于布置面的分力，造成下滑、傾倒現(xiàn)象。而支架是整個(gè)回采工作面的運(yùn)行核心，為確保工作面的正?；夭桑仨殞?duì)支架失穩(wěn)現(xiàn)象進(jìn)行技術(shù)優(yōu)化，并提出相應(yīng)的防治措施[5-6].

2 支架穩(wěn)定性分析

2.1 支架受力分析

在研究急傾斜煤層支架的受力狀況時(shí)，應(yīng)當(dāng)在從單個(gè)支架正常工作時(shí)，對(duì)頂板力、自重力、底板力以及頂?shù)装鍖?duì)支架的摩擦力進(jìn)行總體分析。受力分析圖見圖1，圖1中忽略了刮板輸送機(jī)與采煤機(jī)對(duì)支架的下拉力。

P—頂板壓力 G—支架自重 N—底板支持力 f2與f1—頂、底板對(duì)支架摩擦力圖1 支架失穩(wěn)力學(xué)分析模型圖

2.2 支架下滑失穩(wěn)力學(xué)分析

支架未發(fā)生下滑時(shí)的極限條件為：

Fkh=f1+f2≥Fh=Gsinθ+Psinθ

(1)

式中：

Fkh—支架發(fā)生下滑趨勢(shì)時(shí)的極限阻力，kN；

Fh—支架下滑力，kN；

θ—煤層的傾角，(°).

已知，支架的下滑安全系數(shù)k為：

(2)

其中：

(3)

式中：

μ—支架與底板間的摩擦系數(shù)，此處取0.4；

Pz—支架工作阻力[7]，kN.

結(jié)合式(2)與式(3)可得：

(4)

為研究各項(xiàng)參數(shù)對(duì)支架穩(wěn)定性的影響，分別對(duì)各項(xiàng)參數(shù)進(jìn)行賦值。通過(guò)改變參數(shù)大小，研究支架穩(wěn)定性與參數(shù)之間的相互關(guān)系，分別得到4組分析曲線圖，見圖2.

由圖2可知：對(duì)支架下滑安全系數(shù)影響最大的因素為煤層的傾角，近似為雙曲線形狀，傾角越大則安全系數(shù)越小；支架自重與安全系數(shù)大致呈現(xiàn)為反比關(guān)系，而與工作阻力大致呈現(xiàn)為正比例增長(zhǎng)關(guān)系；安全系數(shù)與頂板壓力之間近似為雙曲線關(guān)系，頂板壓力越大則安全系數(shù)越小。由于支架工作阻力是4種因素中唯一可控因素，因此可以通過(guò)改變支架的工作阻力實(shí)現(xiàn)安全系數(shù)的提高。對(duì)于特定的煤層，傾角與頂板壓力是給定的，若要改變支架的下滑安全系數(shù)，需要人為的減輕支架自重，并同時(shí)增大支架的工作阻力，可以適當(dāng)?shù)靥岣咧Ъ艿南禄踩禂?shù)。

2.3 支架傾倒失穩(wěn)力學(xué)分析

支架未發(fā)生傾倒時(shí)的邊界條件為[8]：

Mq=cGsinθ+hPsinθ

(5)

式中：

Mq、Mkq—支架發(fā)生傾倒時(shí)的力矩與阻力矩，kN·m.

已知，支架的傾倒系數(shù)λ為：

(6)

式中：

c—支架重心到底座的距離，m；

h—支架高度，m；

b—支架寬度，m.

由式(3)與式(6)可得：

(7)

對(duì)式(7)分析，當(dāng)開采急傾斜薄煤層時(shí)，由于厚度較小，在幾何圖形中將支架的重心與幾何中心近似為同一點(diǎn)，即c=h/2. 由此可得式(8)：

(8)

為研究支架傾倒失穩(wěn)安全系數(shù)與各項(xiàng)參數(shù)之間的相互關(guān)系，對(duì)式中各項(xiàng)參數(shù)賦值，可以得到圖3所示的5組曲線關(guān)系圖。

圖3 支架傾倒安全系數(shù)與各項(xiàng)參數(shù)之間的關(guān)系曲線圖

由圖3可知：支架傾倒安全系數(shù)與煤層傾角之間呈現(xiàn)為雙曲線關(guān)系，傾角越大則系數(shù)越?。慌c支架自重之間呈現(xiàn)為反比關(guān)系，自重越大則系數(shù)越?。慌c工作阻力、架寬成正比關(guān)系，工作阻力與架寬越大則系數(shù)越大；與頂板壓力之間呈現(xiàn)為雙曲線關(guān)系，頂板壓力越大則系數(shù)越小。因此，對(duì)于給定的煤層，可以適當(dāng)?shù)卦龃蠊ぷ髯枇蛘呓档椭Ъ苤亓浚岣咧Ъ軆A倒安全系數(shù)。除此之外，架寬與架高的取值可作為支架選型的依據(jù)。

3 采煤方法的選取與支架選型

3.1 S2611工作面采煤方法設(shè)計(jì)

考慮急傾斜煤層傾角較大，易引發(fā)支架的下滑與傾倒失穩(wěn)。因此，對(duì)S2611工作面設(shè)計(jì)俯偽斜或仰偽斜工作面開采[9].薄煤層采場(chǎng)礦壓顯現(xiàn)一般比較緩和，頂板活動(dòng)不劇烈，因此礦壓顯現(xiàn)為設(shè)計(jì)中的次要考慮因素。在回采急傾斜工作面時(shí)，需考慮回采煤炭的自溜問(wèn)題，防止在整個(gè)回采工作面中產(chǎn)生飛矸現(xiàn)象。然而，當(dāng)選取俯偽斜布置工作面，可以使落煤沿著煤壁自溜，既避免了飛矸現(xiàn)象，又能夠利用相鄰架的架間距，使推溜過(guò)程中的上竄量與傾角形成的下竄量進(jìn)行部分抵消，更有利于煤炭的回采[10].因此，采用俯偽斜綜合機(jī)械化采煤法布置S2611工作面較為合理。S2611工作面布置圖見圖4，將工作面上、下順槽沿煤層走向布置，通過(guò)布置俯偽斜工作面，采用后退式回采方式進(jìn)行回采。

圖4 S2611工作面布置圖

3.2 S2611工作面支架選型

已知，S2611工作面采用俯偽斜回采時(shí)，工作面傾角為51°～57°，煤層傾角為73°，工作面采高1.1 m. 通過(guò)對(duì)比國(guó)內(nèi)外急傾斜薄煤層綜采液壓支架的應(yīng)用狀況與適用條件，對(duì)該工作面支架進(jìn)行選型。最終確定ZJY2400/8.5/15.5型液壓支架布置俯偽斜工作面，此型號(hào)支架的額定工作阻力為2 400 kN，最小支撐高度為0.85 m，最大支撐高度為1.55 m. 支架主要技術(shù)參數(shù)見表1.

表1 ZJY2400/8.5/15.5型液壓支架主要技術(shù)參數(shù)表

將支架參數(shù)數(shù)據(jù)帶入式(1)～(8)，對(duì)其進(jìn)行可行性分析，計(jì)算下滑安全系數(shù)與傾倒安全系數(shù)，可得k=1.23～1.488 > 1，λ=1.093～1.227>1.k>1說(shuō)明支架下滑阻力大于下滑力；λ>1說(shuō)明支架傾倒阻力矩大于傾倒力矩。因此，k>1且λ>1支架保持穩(wěn)定，不會(huì)發(fā)生下滑和傾倒。由此可知，采用ZJY2400/8.5/15.5型液壓支架布置俯偽斜工作面有較高的穩(wěn)定性，有效地解決了支架的下滑與傾倒問(wèn)題。

4 工作面支架防滑、防倒控制技術(shù)

通過(guò)上述分析可以發(fā)現(xiàn)，ZJY2400/8.5/15.5型液壓支架在急傾斜薄煤層的俯偽斜開采中具備較高的可行性，能夠高效率地解決實(shí)際工程問(wèn)題。但是在實(shí)際應(yīng)用中仍然存在著一些問(wèn)題，例如對(duì)于一些有冒頂傾向，或者底板滲水情況的特定工作面，會(huì)改變支架的受力大小，對(duì)支架穩(wěn)定性造成影響。因此，針對(duì)這種情形，應(yīng)當(dāng)對(duì)支架采取相應(yīng)的防倒防滑技術(shù)措施：

1) 在支架頂梁處安裝平拉式防倒裝置，將防滑千斤頂?shù)膬深^連接至相鄰架的頂梁處，可通過(guò)千斤頂實(shí)現(xiàn)調(diào)架與防倒作用。

2) 在相鄰架底座前后部安裝前、后防滑裝置，將防滑千斤頂?shù)膬深^連接至底座套筒內(nèi)的轉(zhuǎn)軸處，實(shí)現(xiàn)底座的防滑控制。

3) 在支架頂梁與掩護(hù)梁處設(shè)計(jì)互不搭接的活動(dòng)側(cè)護(hù)板，通過(guò)千斤頂對(duì)其進(jìn)行控制，可以實(shí)現(xiàn)頂梁與側(cè)護(hù)板的單獨(dú)、成組動(dòng)作。

4) 在支架底座處設(shè)計(jì)底調(diào)裝置，按照回采時(shí)的具體要求，實(shí)現(xiàn)支架的前調(diào)、后調(diào)以及整體調(diào)整控制。

通過(guò)對(duì)逢春煤礦S2611工作面ZJY2400/8.5/15.5型急傾斜液壓支架以及防倒防滑技術(shù)措施的應(yīng)用效果來(lái)看，該方案有效解決了支架的技術(shù)難題，避免了工作面頂?shù)装迨鹿实陌l(fā)生。自2016年11月起，工作面順利推進(jìn)280 m，回采效率提高了近3.6倍。并且在回采過(guò)程中，綜采設(shè)備的各項(xiàng)性能與參數(shù)均未發(fā)生異常，基本滿足薄煤層回采的技術(shù)要求。

5 結(jié) 論

1) 通過(guò)對(duì)支架進(jìn)行下滑、傾倒失穩(wěn)力學(xué)分析，得到了各項(xiàng)參數(shù)對(duì)支架下滑與傾倒的相互關(guān)系。煤層傾角越大、支架自重越大以及頂板壓力越大，都會(huì)不同程度地增大支架失穩(wěn)的可能。此外，支架的寬高比越大，則支架穩(wěn)定性越高，由此選取ZJY2400/8.5/15.5型液壓支架布置俯偽斜工作面，將其帶入分析，可得支架下滑、傾倒的安全系數(shù)皆大于1，由此驗(yàn)證了該型號(hào)支架的可靠性與有效性，能夠滿足急傾斜薄煤層的開采要求。

2) 為解決特定工作環(huán)境對(duì)支架受力的影響，提出了支架防倒防滑技術(shù)措施，即通過(guò)添加防倒、防滑裝置、活動(dòng)側(cè)護(hù)板以及底調(diào)裝置增大支架安全系數(shù)。在S2611工作面采用該方案大幅度提高了支架的穩(wěn)定性，在整個(gè)回采過(guò)程中，未發(fā)生頂?shù)装迨鹿?，有效地提高了回采過(guò)程的安全性與穩(wěn)定性。