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        煤直接液化產(chǎn)物生產(chǎn)礦物油型有機(jī)熱載體的研究

        2018-12-04 06:55:52單賢根
        中國煤炭 2018年11期
        關(guān)鍵詞:沸物中溫礦物油

        蔡 峰 呂 涯 單賢根

        (1.華東理工大學(xué)石油加工研究所,上海市徐匯區(qū),200237;2.神華煤制油化工有限公司上海研究院,上海市閔行區(qū),201100)

        有機(jī)熱載體舊稱導(dǎo)熱油,是一種優(yōu)良的傳熱介質(zhì),具有傳熱效果好、輸送和操作方便、節(jié)約能源、控溫精度高、在較低壓力下能獲得較高的溫度、對設(shè)備的要求低且不受地域環(huán)境的限制等優(yōu)點(diǎn)。近年來,隨著我國工業(yè)生產(chǎn)的快速發(fā)展,高溫導(dǎo)熱油的需求量逐年上升。相比于合成型導(dǎo)熱油,礦物油型導(dǎo)熱油的生產(chǎn)工藝簡單、來源豐富、環(huán)境友好且性價(jià)比高。目前礦物油型導(dǎo)熱油的發(fā)展越來越受到科研、生產(chǎn)及使用單位的普遍重視,開發(fā)性能優(yōu)良的導(dǎo)熱油已經(jīng)成為很重要的課題。

        中國神華煤制油化工有限公司(以下簡稱“神華煤制油公司”)擁有具有自主知識產(chǎn)權(quán)的煤直接液化、間接液化等世界領(lǐng)先的核心技術(shù)和規(guī)模最大的工業(yè)化示范裝置,神華煤制油公司將煤直接液化后,分餾塔側(cè)線產(chǎn)出的中溫溶劑油和將中溫溶劑油加氫精制后的烷基油,因?yàn)榫哂羞m宜的餾程和獨(dú)特的烴類組成,所以通過適當(dāng)?shù)募庸?,能生產(chǎn)多種性能優(yōu)異的產(chǎn)品。本文以神華煤制油公司生產(chǎn)的中溫溶劑油、烷基油和其他4種中間餾分做為研究對象,探究它們的烴類組成和餾程與其熱穩(wěn)定性之間的關(guān)系,并且通過調(diào)和以及加入不同類型抗氧劑的手段,考察烴類組成改變和抗氧劑對熱穩(wěn)定性的改善效果,為開發(fā)更好的礦物油型有機(jī)熱載體奠定基礎(chǔ)。

        1 試驗(yàn)

        1.1 試驗(yàn)原料

        神華煤制油公司煤直接液化產(chǎn)物——中溫溶劑油,簡稱中溫油;將中溫油加氫精制后的產(chǎn)物,代號1211;其他潛在礦物油型導(dǎo)熱油餾分:加氫柴油——代號Ⅰ、912烷基油——代號Ⅱ、原料為中間基原油的減一線油——代號Ⅲ、加氫異構(gòu)油——代號Ⅳ;3種合成導(dǎo)熱油,分別是德國朗盛Diphyl DT合成導(dǎo)熱油、美國首諾Therminol 66合成導(dǎo)熱油和二芐基甲苯;胺型抗氧劑A、B,酚型抗氧劑,4,4’-亞甲基-雙(2,6-二叔丁基苯酚)、2,6-二叔丁基對甲苯酚(T501) 。

        1.2 試驗(yàn)方法

        1.2.1 熱穩(wěn)定性試驗(yàn)

        按照《有機(jī)熱載體熱穩(wěn)定性測定法》(GB/T23800-2009)的要求,取30~40 mL樣品密封放置在有金屬保護(hù)管的玻璃安瓿瓶中,分別在310℃和320℃下加熱720 h。試驗(yàn)結(jié)束后,按照《石油餾分沸程分布測定法(氣相色譜法)》(SH/T 0558-1993)對不同溫度加熱后的各樣品進(jìn)行餾程測定,并與試驗(yàn)前油樣的餾程進(jìn)行比較,得到試驗(yàn)油樣的低沸物、高沸物、不揮發(fā)物等組成的變化情況。變質(zhì)率是氣相分解產(chǎn)物含量、低沸物含量、高沸物含量和不能蒸發(fā)產(chǎn)物含量之和,用于評價(jià)導(dǎo)熱油在高溫下熱穩(wěn)定性能的優(yōu)劣。

        1.2.2 烴類組成測定

        按照《中間餾分烴類組成測定法(質(zhì)譜法)》(SH/T 0606-2005)對礦物油餾分的烴類組成進(jìn)行分析。進(jìn)樣量為5.0 μL,電離電壓為70 eV。

        2 試驗(yàn)結(jié)果

        2.1 各導(dǎo)熱油餾分的性能評定

        分析各導(dǎo)熱油餾分的黏度、傾點(diǎn)和密度等理化性質(zhì),各油品的主要理化性質(zhì)見表1。I油傾點(diǎn)偏高,不符合質(zhì)量要求;II油的閉口閃點(diǎn)低于質(zhì)量要求,該油樣應(yīng)調(diào)整餾分切割范圍,以達(dá)到閃點(diǎn)大于100℃的質(zhì)量要求。

        采用《中間餾分烴類組成測定法(質(zhì)譜法)》(SH/T 0606-2005)對6種不同的礦物油型導(dǎo)熱油餾分進(jìn)行烴類結(jié)構(gòu)組成分析,數(shù)據(jù)見表2。

        表1 各油品的主要理化性質(zhì)

        表2 各油品的烴類組成

        由表2可以看出,各礦物油型導(dǎo)熱油餾分的烴類組成差異較大。中溫油經(jīng)過加氫精制后,芳烴含量大幅減少,環(huán)烷烴含量大幅增加。

        采用《有機(jī)熱載體熱穩(wěn)定性測定法》(GB/T23800-2009)對各導(dǎo)熱油樣品在310℃和320℃條件下的熱穩(wěn)定性進(jìn)行測定,結(jié)果見表3。

        表3 各導(dǎo)熱油樣品的變質(zhì)率

        由表3可以看出,310℃時各導(dǎo)熱油餾分的變質(zhì)率從小到大排列順序依次為:Ⅲ<Ⅰ<1211烷基油<Ⅳ<Ⅱ<中溫油,中溫油的變質(zhì)率最高,為8.6 %;320℃時變質(zhì)率從小到大排列順序依次為:Ⅲ<Ⅰ<Ⅳ<1211烷基油<中溫油<Ⅱ,Ⅱ的變質(zhì)率最高,為19.0 %。

        1211烷基油變質(zhì)率在310℃和320℃下的變質(zhì)率較中溫油有所下降,這是因?yàn)榄h(huán)烷烴在高溫下的熱穩(wěn)定性比芳烴好。雖然中溫油和1211烷基油的變質(zhì)率相對于合成導(dǎo)熱油較高,但依然可以滿足《有機(jī)熱載體》(GB 23971-2009)標(biāo)準(zhǔn)中L-QC310型熱穩(wěn)定性質(zhì)量指標(biāo)要求。由此可見,煤直接液化產(chǎn)品可以應(yīng)用于生產(chǎn)礦物油型有機(jī)熱載體,但在320℃下,變質(zhì)率仍然偏大。

        圖1 中溫油熱穩(wěn)定試驗(yàn)前后蒸餾曲線

        采用《石油餾分沸程分布測定法(氣相色譜法)》(SH/T 0558-1993)對各礦物油型導(dǎo)熱油餾分的320℃和720 h加熱前后的餾程進(jìn)行測定,并做出模擬蒸餾曲線圖,結(jié)果如圖1~圖6所示。

        圖2 1211烷基油熱穩(wěn)定試驗(yàn)前后蒸餾曲線

        圖3 Ⅰ熱穩(wěn)定試驗(yàn)前后蒸餾曲線

        圖4 Ⅱ熱穩(wěn)定試驗(yàn)前后蒸餾曲線

        圖5 Ⅲ熱穩(wěn)定試驗(yàn)前后蒸餾曲線

        圖6 Ⅳ熱穩(wěn)定試驗(yàn)前后蒸餾曲線

        通過各礦物油型導(dǎo)熱油餾分加熱前后的模擬蒸餾曲線圖,可以得到各餾分在熱穩(wěn)定性試驗(yàn)過后低沸物和高沸物的含量,結(jié)果見表4。

        表4 各油品的低沸物和高沸物含量 %

        由表4中可以看出,各礦物油型導(dǎo)熱油餾分的低沸物含量由小到大排列順序依次為:Ⅲ<Ⅰ<1211<Ⅳ<Ⅱ<中溫油。

        由圖1~圖6和表4可以看出,中溫油、1211烷基油和Ⅱ在兩條曲線交點(diǎn)之前的偏離程度均要小于Ⅰ和Ⅲ,但低沸物含量卻又都大于Ⅰ和Ⅲ。這是因?yàn)楦鶕?jù)《有機(jī)熱載體熱穩(wěn)定性測定法》(GB/T 23800-2009),低沸物含量是通過對模擬蒸餾曲線圖作圖得來的。中溫油、1211烷基油和Ⅱ從初餾點(diǎn)到10 %餾出溫度的溫度差分別為18℃、21℃和12℃,模擬蒸餾曲線較為平滑。雖然樣品加熱后初餾點(diǎn)的降低分別為31℃、17℃和15℃,變化幅度不大,但作圖得到的低沸物含量偏大。而Ⅰ和Ⅲ初餾點(diǎn)到10 %餾出溫度的溫度差分別為81℃和64℃,變化較大,雖然加熱后初餾點(diǎn)分別下降100℃和160℃,但作圖得到的低沸物含量不大。對于Ⅳ來說,初餾點(diǎn)到10 %餾出溫度的溫度差為29℃,但因?yàn)槌躔s點(diǎn)降低幅度非常大,作圖得到的低沸物含量也較大。

        同時,由圖1~圖6還可以看出,各礦物油型導(dǎo)熱油餾分在320℃和720 h熱穩(wěn)定性試驗(yàn)過后,初餾點(diǎn)的溫度都有所降低。初餾點(diǎn)降低的溫度由小到大排列順序依次為:Ⅱ(15℃)<1211(17℃)<中溫油(31℃)<Ⅰ(101℃)<Ⅲ(160℃)<Ⅳ(249℃)。

        在高溫條件下,各族烴類的裂解難易程度是正構(gòu)烷烴>異構(gòu)烷烴>環(huán)烷烴>芳烴。其中Ⅰ、Ⅲ和Ⅳ的初餾點(diǎn)下降的較多,這是因?yàn)棰窈廷蠛廷糁蟹謩e含有29 %、37.2 %和45.8 %的鏈烷烴,而鏈烷烴在高溫下容易發(fā)生大量裂解,且直鏈烷烴含量越大,裂解的程度也越大;1211烷基油和Ⅱ的鏈烷烴含量較少,且環(huán)烷烴含量分別為59.8 %和81.8 %,所以能保持初餾點(diǎn)溫度僅有很小程度的降低;中溫油則是因?yàn)楹?7.6 %的芳烴含量和僅有的3.2 %的烷烴含量,所以初餾點(diǎn)溫度降低也較小。

        通過對不同餾程和烴類組成的導(dǎo)熱油潛在組分的熱穩(wěn)定性的研究,發(fā)現(xiàn)良好的礦物油型導(dǎo)熱油餾分,一方面初餾點(diǎn)在熱穩(wěn)定性試驗(yàn)前后降低的程度要小,另一方面從初餾點(diǎn)到10%餾出溫度的溫度差要大一點(diǎn)。只有這兩方面同時滿足,礦物油型導(dǎo)熱油餾分的變質(zhì)率才會低。

        2.2 餾分調(diào)和改質(zhì)的性能評定

        為了得到穩(wěn)定性更好的導(dǎo)熱油產(chǎn)品,考慮將中溫油、1211烷基油和其他導(dǎo)熱油餾分按照一定質(zhì)量比例進(jìn)行調(diào)和,通過改變烴類組成和餾程來改善其在高溫下的熱穩(wěn)定性。調(diào)和后餾分的主要性能指標(biāo)和烴類組成見表5和表6。

        表5 各調(diào)和餾分的主要理化指標(biāo)

        表6 各調(diào)和餾分的烴類組成

        采用《有機(jī)熱載體熱穩(wěn)定性測定法》(GB/T23800-2009)對各調(diào)和油樣品在320℃條件下的熱穩(wěn)定性進(jìn)行測定,其中中溫油∶Ⅰ=1∶1變質(zhì)率為6.0%,中溫油∶Ⅳ=2∶1變質(zhì)率為8.5%,中溫油∶1211=1∶1變質(zhì)率為8.4%,1211∶Ⅲ=1∶1變質(zhì)率為7.2%。從結(jié)果中可以看出中溫油、1211烷基油和其他餾分調(diào)和后,變質(zhì)率有明顯的下降。

        采用《石油餾分沸程分布測定法(氣相色譜法)》(SH-70588-1993)對各調(diào)和餾分320℃、720 h加熱前后的餾程進(jìn)行測定,并做出模擬蒸餾曲線圖,結(jié)果如圖7~圖10所示。

        通過圖7~10作圖可以得到各調(diào)和餾分在熱穩(wěn)定性試驗(yàn)過后低沸物和高沸物的含量,結(jié)果見表7。

        表7 各調(diào)和餾分的低沸物和高沸物含量 %

        圖7 中溫油∶Ⅰ=1∶1熱穩(wěn)定試驗(yàn)前后蒸餾曲線

        圖8 中溫油∶Ⅳ=2∶1熱穩(wěn)定試驗(yàn)前后蒸餾曲線

        圖9 中溫油∶1211=1∶1熱穩(wěn)定試驗(yàn)前后蒸餾曲線

        圖10 1211∶Ⅲ=1∶1熱穩(wěn)定試驗(yàn)前后蒸餾曲線

        由圖7~圖10和表7中可以看出,中溫油和Ⅰ按1∶1的質(zhì)量比例調(diào)和后,加熱后初餾點(diǎn)降低了18℃且初餾點(diǎn)到10 %餾出溫度的溫度差上升到35℃,低沸物含量下降為3.3 %;中溫油和Ⅳ按2∶1的質(zhì)量比例調(diào)和后,加熱后初餾點(diǎn)降低了17℃且初餾點(diǎn)到10 %餾出溫度的溫度差上升到24℃,低沸物含量下降為5.1 %;中溫油和1211烷基油按1∶1的質(zhì)量比例調(diào)和后,加熱后初餾點(diǎn)降低了15℃,初餾點(diǎn)到10 %餾出溫度的溫度差上升到21℃,低沸物含量下降為5.2 %;1211烷基油和Ⅲ按1∶1的質(zhì)量比例調(diào)和后,加熱后初餾點(diǎn)降低了32℃且初餾點(diǎn)到10 %餾出溫度的溫度差上升到41℃,低沸物含量下降為4.0 %。由此可見,不同的餾分調(diào)和后,初餾點(diǎn)溫度降低幅度變小且初餾點(diǎn)到10 %餾出溫度的溫度差變大,低沸物含量就會變小,從而能降低變質(zhì)率。

        同時,從烴類組成上來看,中溫油和環(huán)烷烴含量較多的1211烷基油、Ⅰ和Ⅳ調(diào)和后,芳烴含量下降,環(huán)烷烴含量上升,變質(zhì)率也得到較大程度的降低。1211烷基油和Ⅲ調(diào)和后,豐富了烴類的組成,同時使環(huán)烷烴的含量能保持在50 %以上,熱穩(wěn)定性能也得到了明顯提升。

        通過與不同礦物油型導(dǎo)熱油餾分的調(diào)和,能使中溫油和1211烷基油的餾程和烴類組成分布更加合理,從而能夠提升其熱穩(wěn)定性。

        2.3 抗氧劑對導(dǎo)熱油餾分穩(wěn)定性的影響

        將2種酚型抗氧劑和兩種胺型抗氧劑,按1 %重量比加入中溫油和1211烷基油中,加熱攪拌,充分混合均勻后按《有機(jī)熱載體熱穩(wěn)定性測定法》(GB/T 23800-2009)對其在320℃的熱穩(wěn)定性進(jìn)行測定,結(jié)果見表8。

        表8 加入不同添加劑后變質(zhì)率 %

        由表8可以看出,4種抗氧劑均可有效減少中溫油和1211烷基油的變質(zhì)率。對于中溫油,變質(zhì)率降低程度為:胺型抗氧劑B>胺型抗氧劑A、4,4’-亞甲基-雙(2,6-二叔丁基苯酚)>2,6-二叔丁基對甲苯酚;對于1211烷基油,變質(zhì)率降低程度為胺型抗氧劑B>2,6-二叔丁基對甲苯酚>胺型抗氧劑A>4,4’-亞甲基-雙(2,6-二叔丁基苯酚),所以胺型抗氧劑改善熱穩(wěn)定性的效果更好,且胺型抗氧劑B的效果最好。

        3 結(jié)論

        (1)神華煤制油公司煤直接液化生產(chǎn)的中溫油具有良好的熱穩(wěn)定性能,最高使用溫度能達(dá)到310℃,適宜作為高溫礦物油型導(dǎo)熱油基礎(chǔ)油,并且通過加氫精制和調(diào)和后,在高溫下變質(zhì)率明顯下降且與合成導(dǎo)熱油相當(dāng)。這一發(fā)現(xiàn)為高溫礦物型有機(jī)熱載體的生產(chǎn)提供了一條新的途徑。

        (2)礦物油型導(dǎo)熱油餾分的烴類組成與其熱穩(wěn)定性密切相關(guān),環(huán)烷烴和芳烴的熱穩(wěn)定性較好,鏈烷烴較差。通過加氫精制,能夠讓原料中更多組分轉(zhuǎn)化為礦物油型導(dǎo)熱油基礎(chǔ)油的理想組分,從而提升熱穩(wěn)定性。

        (3)礦物油型導(dǎo)熱油餾分的熱穩(wěn)定性與餾程有關(guān)。加熱后初餾點(diǎn)降低幅度越小且初餾點(diǎn)到10 %餾出溫度的溫度差越大,則變質(zhì)率越小。

        (4)不同高溫礦物油型導(dǎo)熱油餾分烴類組成差異很大,可以通過不同餾分之間的調(diào)和改變餾程和烴類組成分布,從而改善餾分的變質(zhì)率。

        (5)以煤液化生產(chǎn)的礦物油型有機(jī)熱載體為導(dǎo)熱油基礎(chǔ)油,加入不同類型的抗氧劑比較發(fā)現(xiàn),酚型抗氧劑和胺型抗氧劑均能改善熱穩(wěn)定性,且胺型抗氧劑的改善效果更好。4種添加劑里,抗氧劑B改善熱穩(wěn)定性的效果最好。

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