何尚森

(中國煤炭工業(yè)協會咨詢中心，北京市朝陽區(qū)，100013)

沿空掘巷是指完全沿采空區(qū)邊緣或僅留很窄的煤柱掘進巷道，其掘進位置一般剛好處于煤幫的殘余支承壓力峰值下。沿空掘巷因具有提高煤炭資源采出率、降低瓦斯災害發(fā)生、減少巷道維護成本等優(yōu)點，在我國得到了廣泛應用。

近年來，我國學者針對沿空掘巷穩(wěn)定性影響因素、窄煤柱寬度、偏應力分布規(guī)律、圍巖變形與控制等問題均作了相關研究。侯朝炯等對沿空掘巷在巷道掘進期間及工作面回采中圍巖大結構與小結構的變形破壞特征進行了分析研究；李學華等總結了影響沿空掘巷窄煤柱變形與破壞的主要因素及不同因素影響下窄煤柱的變形破壞特征，利用FLAC分析了各因素對窄煤柱變形破壞的主要影響效果；王德超等以深部厚煤層沿空掘巷為背景，通過側向支承壓力實測與數值模擬確定了窄煤柱最佳留設寬度；華心祝等分析了孤島工作面沿空掘巷時的超前支承壓力分布與巷道圍巖變形情況，基于分析對支護參數與加固參數進行了優(yōu)化設計；李磊等對沿空掘巷窄煤柱的合理留設寬度進行分析，通過理論計算得出在上工作面基本頂未運動結束和運動結束兩種情況下沿空掘巷過程中巷道的變形量；謝生榮等探討了不同埋深下沿空巷道圍巖主應力差分布特征以及塑性區(qū)的變化規(guī)律，同時針對巷道兩幫分析了主應力差的演化規(guī)律；何富連等用數值軟件模擬了埋深715 m下沿空掘巷煤柱寬度在5～15 m變化過程中圍巖主應力差的演化規(guī)律。

上述學者圍繞沿空掘巷窄煤柱合理寬度、圍巖變形與穩(wěn)定等方面取得了豐碩的科研成果，為沿空掘巷工程實踐具有很好的借鑒與指導作用。隨著我國礦井越來越多進入深部開采，學者們針對深部礦井不同埋深下沿空掘巷圍巖偏應力分布與演化規(guī)律研究較少。本文以邢東礦深部2號煤層21210工作面運輸巷(1128工作面沿空掘巷)為研究背景，采用FLAC3D數值模擬軟件分析了深部沿空掘巷在不同埋深下圍巖偏應力與塑性區(qū)的分布特征，同時對兩幫最大主偏應力進行監(jiān)測，基于分析沿空掘巷圍巖受力與破壞情況，提出高預應力錨桿索+金屬網+鋼筋梯子梁的組合支護技術。

1 工程地質條件

冀中能源集團邢東礦位于河北省邢臺市東北方向約3 km處，主采的2號煤層地面標高+56～+58 m，2號煤層1128工作面采用高水充填開采，標高為-848～-740 m，煤層埋深大，其厚度為4.3～4.7 m，平均煤厚約4.5 m，煤層傾角6°～12°，平均傾角約9°。2號煤層為黑色塊狀構造，屬半光亮型煤，其煤種為氣肥煤類；21210工作面直接頂為粉砂巖，厚5.0 m，裂隙局部發(fā)育；基本頂為細砂巖，厚8.0 m，呈泥質膠結；直接底為厚1.8 m的細砂巖，裂隙發(fā)育明顯；基本底為8.0 m厚的細砂巖，泥質膠結。1128工作面與21210工作面相鄰，1128充填工作面采完后，21210工作面運輸巷采用沿空掘巷形式成巷，邢東礦留設窄煤柱寬度為5 m，沿2號煤層頂板掘進，巷道寬5 m，高3.5 m，斷面積17.5 m2。

2 深部沿空掘巷數值模擬

2.1 數值模型建立

為分析沿空掘巷在不同埋深下的偏應力與塑性區(qū)演化特征，依據邢東礦2#煤層21210工作面運輸巷具體生產地質條件，采用FLAC3D 5.0模擬軟件建立分析模型，如圖1所示。模型尺寸為100 m×100 m×100 m(長×寬×高)，采用Mohr-Coulomb本構模型；模型中x軸方向代表2號煤層21210工作面傾向，y軸方向代表工作面走向，模型豎直向上代表z軸方向。

圖1 數值模型與巷道布局

2.2 模擬與監(jiān)測方案

本文以50 m的深度梯度分別建立埋深為800 m、850 m、900 m、950 m時的數值模型，研究不同埋深下21210工作面運輸巷圍巖偏應力演化規(guī)律與塑性區(qū)分布特征。

為便于分析深部沿空掘巷圍巖最大主偏應力演化規(guī)律，沿y=50 m處煤柱幫和實體煤幫分別布置1條測線，測線長度分別為5 m、14 m，沿測線長度方向每隔0.5 m設置1個測點，2條測線分別布設29、11個測點。

3 不同埋深下沿空掘巷圍巖變形演化分析

11210工作面運輸巷掘出后，分別取埋深為800 m、850 m、900 m、950 m時模型中y=50 m處的ZOX平面對偏應力、塑性區(qū)云圖進行分析，并對y=50 m處巷道兩幫最大主偏應力進行監(jiān)測，基于偏應力與塑性區(qū)分析深部沿空掘巷圍巖破壞演化規(guī)律，為巷道圍巖穩(wěn)定性控制提供可行性依據。

3.1 巷道圍巖偏應力演化規(guī)律分析

邢東礦21210工作面運輸巷埋深大于800 m，地應力高，受1128工作面開采及巷道掘進影響，基本頂受擾動發(fā)生回轉運動，窄煤柱發(fā)生變形從而卸載，圍巖卸載過程必然產生偏應力，偏應力的存在使巷道發(fā)生塑性變形，承載能力降低，進而使巷道發(fā)生破壞。

不同埋深下巷道圍巖偏應力分布如圖2所示。由圖2可知，不同埋深下，沿空掘巷圍巖偏應力分布形態(tài)較為相近，圍巖偏應力由巷道淺表面到深部整體趨勢表現為先增大再減小最后趨于穩(wěn)定，巷道近表面處圍巖偏應力值小于巷道深部，幫角處偏應力值相對較高；沿空掘巷圍巖最大偏應力出現在巷道兩幫深處，左側煤柱幫3.0～4.0 m范圍內存在條帶狀偏應力峰值區(qū)，右側實體煤幫2.5～3.5 m范圍內存在月牙狀偏應力峰值帶，隨埋深增加兩側偏應力峰值逐漸增大；實體煤幫偏應力有向右上側移動的趨勢，這主要是由于埋深增加，應力變大，圍巖破壞加劇，偏應力發(fā)生偏轉移動；巷道左上側4～5 m范圍內與左下側4～6 m范圍內存在環(huán)形的偏應力低值區(qū)，環(huán)形區(qū)內為應力降低區(qū)，巖層承載能力大，利于錨桿支護，支護時將錨桿錨入此區(qū)域的穩(wěn)定巖層中，增強錨固體的承載特性；隨著埋深由800 m增加到950 m，環(huán)形區(qū)內的偏應力值逐漸增大。

圖2 不同埋深下沿空掘巷圍巖偏應力分布云圖(單位：MPa)

不同埋深下沿空掘巷圍巖煤柱幫、實體煤幫最大主偏應力監(jiān)測結果分別如圖3和圖4所示。

由圖3和圖4可知，圍巖深度增加，不同埋深下沿空掘巷偏應力演化趨勢相近。圍巖深度0～2 m時，同一位置處不同埋深條件下煤柱幫、實體煤幫偏應力值分別保持一致；煤柱幫圍巖深處2～5 m、實體煤幫圍巖深處2～14 m范圍內圍巖偏應力呈現一定的埋深效應，即埋深愈深，幫部同一圍巖深度處偏應力值愈大，但偏應力值變化不敏感。沿空掘巷煤柱幫圍巖偏應力峰值約為14 MPa，位于煤柱深3～3.5 m處；深5 m處為1128工作面采空區(qū)，工作面采后回填，且變形破壞后的煤柱有一定的殘余支承壓力，因此其偏應力仍保持較大值，約8 MPa；窄煤柱上的偏應力值在采空區(qū)側大，巷道側較小，表現出明顯的非對稱性；實體煤幫0～3.0 m范圍內偏應力保持較快速度增長，深約3.0 m處圍巖偏應力達到峰值，約17 MPa，峰值后偏應力以負指數形式迅速衰減，直至實體煤幫深度大于12 m，圍巖偏應力值基本保持穩(wěn)定，圍巖接近于原巖應力狀態(tài)。

圖3 煤柱幫最大主偏應力-圍巖深度變化曲線

圖4 實體煤幫最大主偏應力-圍巖深度變化曲線

3.2 巷道圍巖塑性區(qū)演化規(guī)律分析

塑性區(qū)范圍與分布形態(tài)是影響巷道圍巖穩(wěn)定性的重要因素。11210工作面運輸巷開挖后，應力發(fā)生改變，巷道發(fā)生剪切與拉伸破壞，塑性區(qū)惡性擴展，引起巷道圍巖失穩(wěn)。

巷道在不同埋深下圍巖塑性區(qū)分布如圖5所示。由圖5可知，不同埋深下沿空掘巷圍巖塑性區(qū)分布形態(tài)相近，隨著埋深增加，塑性區(qū)分布范圍有增加的趨勢，但增加趨勢不明顯；沿空掘巷左肩角(窄煤柱側)附近出現典型的“V”型彈性區(qū)，巷道左下角出現倒“V”型彈性分布區(qū)，且“V”型彈性區(qū)隨埋深增加開口逐漸變小，這與偏應力分布規(guī)律基本一致；此區(qū)域為穩(wěn)定巖層，頂板肩角錨桿索可偏向“V”型區(qū)域延伸，將提高圍巖的錨固效果；沿空掘巷窄煤柱側已完全處于塑性狀態(tài)；隨埋深由800 m增加到950 m，巷道頂底板塑性區(qū)深度分別由5.5 m增加到6 m，由3 m增加到3.5 m，并分別向頂底板兩側擴展，巷道右側(實體煤側)由3.0 m增加到4.0 m，塑性區(qū)范圍向巷道深處不斷延伸。

綜上所述，深部沿空掘巷圍巖偏應力、塑性區(qū)分布均存在一定的埋深效應，即隨著巷道埋深由800 m增加到950 m，圍巖偏應力逐漸增大，煤柱側、實體煤幫最大主偏應力峰值分別約14 MPa、17 MPa，分別位于煤柱深3.0～3.5 m、實體煤深3.0 m處；塑性區(qū)范圍向巷道四周不斷延伸，頂板塑性區(qū)深度由5.5 m增加到6 m，并向巷道兩側擴展，巷道實體煤側塑性區(qū)范圍由3.0 m增加到4.0 m，偏應力與塑性區(qū)分布特征與演化規(guī)律基本吻合。偏應力引起巷道發(fā)生畸形破壞，其破壞深度在一定程度上可由塑性區(qū)分布范圍表征，分析不同埋深下沿空掘巷圍巖偏應力與塑性區(qū)分布規(guī)律與特點，可為相似埋深下的沿空巷道支護提供理論參考。

圖5 不同埋深下沿空掘巷圍巖塑性區(qū)分布云圖

4 深部巷道圍巖控制機理與支護方案

4.1 深部沿空掘巷圍巖支護機理

深部圍巖地應力高，沿空掘巷后煤柱幫破壞嚴重，頂板與實體煤幫同樣遭到不同程度破壞，須采取有效的支護手段將巷道頂板與兩幫圍巖控制穩(wěn)定。高預應力錨桿可使巷道淺部圍巖錨固成一定厚度的預應力承載結構，實現對頂板淺部圍巖剪切錯動、巖層離層、滑移等的有效控制，減少巷道圍巖破壞范圍，提高圍巖的完整性。高預應力錨索錨入深部穩(wěn)定巖層中，調動淺部與深部圍巖的共同承載能力，與錨桿協同作用可顯著提高圍巖的連續(xù)性與承載力。高預應力錨桿索配合鋼筋梁、金屬網支護使巷道圍巖形成擠壓加固墻，增強巷道圍巖的整體承載力，改善了圍巖受力狀態(tài)。

4.2 深部沿空掘巷支護方案

由上述深部沿空掘巷圍巖偏應力分布特點與塑性區(qū)分布范圍可知：巷道圍巖偏應力演化趨勢由淺到深表現為先增大再減小最后趨于穩(wěn)定，煤柱幫3.0～4.0 m、實體煤幫2.5～3.5 m范圍內存在偏應力峰值區(qū)。巷道頂板最大塑性區(qū)范圍達6 m，煤柱幫完全處于塑性狀態(tài)，實體煤側0～4.0 m范圍內為塑性區(qū)。巷道頂板及兩幫圍巖變形大，僅采用錨桿支護難以有效控制圍巖的變形與破壞，需采用高預應力錨索對圍巖實施加強支護?；诜治銎珣εc塑性區(qū)分布特點，結合邢東礦現場實際，綜合考慮后確定頂板及兩幫支護方案如下：

(1)頂板支護方案：頂板采用高強螺紋鋼錨桿進行支護，錨桿參數為?22 mm×2400 mm，排距800 mm，間距700 mm，其預緊力大于27.4 kN，錨桿配合?14 mm鋼筋梯子梁、鋼托盤以及?6 mm菱形金屬網進行支護。錨桿支護基礎上，選用大直徑高延伸率錨索加強支護，錨索參數為?21.8 mm×8500 mm，排距1600 mm，間距1400 mm，錨索配套設備有2600 mm長的14#槽鋼以及200 mm×200 mm的鋼托盤。頂板中部錨索垂直于頂板方向，兩側錨索偏向左右兩側，與豎直方向成15°夾角。

(2)兩幫支護方案：幫部全螺紋錨桿桿體長度為2100 mm，直徑為20 mm，排距800 mm，間距700 mm，配套設備為?12 mm鋼筋梯子梁、穹形鋼托盤以及菱形金屬網。鋼絞線錨索長度為4500 mm，直徑為17.8 mm，布置在兩幫距頂板1100 mm處，錨索間距1100 mm，排距1600 mm。巷道支護斷面圖如圖6所示。

圖6 沿空掘巷支護斷面圖

4.3 支護效果分析

為分析深部沿空掘巷圍巖控制效果，對開挖后巷道兩幫與頂板表面位移進行實時觀測。結果表明：沿空巷道開挖8 d后幫部以及頂板變形速率逐漸變緩，兩幫最大移近速率為15 mm/d，頂底板為17 mm/d；沿空巷道開挖25 d后圍巖變形趨于穩(wěn)定，兩幫移近最大量為496 mm，頂底板移近最大量為324 mm，巷道支護效果良好，滿足巷道正常作業(yè)的需求。

5 結論

本文以邢東礦2號煤層21210工作面運輸巷為研究背景，利用數值模擬軟件分析了深部沿空掘巷在不同埋深下圍巖偏應力與塑性區(qū)的分布特征，同時對兩幫最大主偏應力進行監(jiān)測，提出高預應力錨桿索+金屬網+鋼筋梯子梁的組合支護技術，得出以下結論：

(1)巷道埋深由800 m增加到950 m，圍巖偏應力呈逐漸增大的趨勢；左側煤柱幫圍巖偏應力為非對稱分布，3.0～4.0 m深度范圍內存在條帶狀偏應力峰值區(qū)，最大主偏應力約14 MPa，右側實體煤幫2.5～3.5 m范圍內存在月牙狀偏應力峰值帶，最大主偏應力約17 MPa。

(2)沿空掘巷窄煤柱側肩角部分出現“V”型彈性區(qū)，底角出現倒“V”型彈性分布區(qū)；埋深增加，“V”型區(qū)域開口逐漸減小，巷道頂板塑性區(qū)深度達6.0 m，實體煤側達4.0 m，巷道周圍塑性區(qū)范圍逐漸增大。

(3)巷道頂板及兩幫采用高預應力錨桿索、菱形金屬網以及鋼筋梯子梁等組合支護，兩幫移近量最大為496 mm，頂底板移近量最大為324 mm，支護效果較好，實現了深部沿空掘巷圍巖的有效控制。