勾彬彬 陳學(xué)華* 瞿 雷 呂丙南 蔣 偉 張 杰

(①成都理工大學(xué)油氣藏地質(zhì)及開(kāi)發(fā)工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都 610059；②成都理工大學(xué)地球勘探與信息技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都 610059)

1 引言

裂縫的存在影響儲(chǔ)層的滲透率、孔隙度以及流體流動(dòng)。裂縫介質(zhì)的巖石物理模型大部分是簡(jiǎn)化模型，常將裂縫假設(shè)為特定的形狀(例如扁圓幣狀)，且分布均勻，定向排列。常見(jiàn)的裂縫模型有：Hudson模型、Schoenberg模型、Thomsen模型、DEM模型、Schelby-Cheng模型等[1]，各種模型有各自的適用范圍和條件。Bakulin等[2]分析了Hudson模型和線性滑移模型之間的等價(jià)關(guān)系； Gurevich[3]結(jié)合線性滑移理論和Gassmann方程，直接由背景孔隙巖石彈性參數(shù)和干裂縫柔度參數(shù)計(jì)算等效的裂縫彈性參數(shù)，該模型模擬的是低頻極限下的情況。

當(dāng)?shù)卣鸩ù┻^(guò)含飽和流體的地下介質(zhì)時(shí)會(huì)引起波致流，導(dǎo)致地震波速度依賴(lài)頻率發(fā)生衰減和頻散。在低頻極限時(shí)，流體對(duì)彈性屬性的影響可通過(guò)Gassmann方程[4]和Brown & Korringa原理[5]的靜態(tài)模型描述。Gassmann推導(dǎo)了流體對(duì)各向同性介質(zhì)和各向異性介質(zhì)的彈性模量的影響[4]。由于各向異性Gassmann方程和Brown &Korringa原理涉及大量參數(shù)，為了克服這些問(wèn)題，且得到更直觀的結(jié)果，Thomsen[6]、Collet等[7]各自重寫(xiě)了基于Brown & Korringa和Gassmann各向異性理論的Thomsen各向異性參數(shù)。在更高頻率時(shí)，彈性波模量比通過(guò)Gassmann原理預(yù)測(cè)的更高。

波致流體流動(dòng)可依據(jù)壓力梯度的長(zhǎng)度規(guī)模劃分為三類(lèi)[8]： 基于波峰波谷壓力梯度產(chǎn)生的宏觀流、尺度大于孔隙規(guī)模但小于波長(zhǎng)的介觀流、基于裂縫與背景孔隙之間的流體流動(dòng)形成的微觀流，微觀流又叫做局部流或者噴射流。依賴(lài)頻率的彈性模量主要由裂縫的尺度控制[9]，Chapman[10]和Galvin等[11]模擬了該類(lèi)流體流動(dòng)。最早的裂縫孔隙間引起的波致流導(dǎo)致的衰減和頻散模型由Hudson[12，13]和Chapman[10]做過(guò)研究，他們將裂縫模擬為扁圓幣狀包含在背景孔隙中。Brajanovski等[14]將周期均勻分布于背景孔隙中的高孔隙薄層視為裂縫，結(jié)合Schoenberg模型[15]，提出了一種考慮一套平行的平面裂縫嵌入背景孔隙介質(zhì)的裂縫孔隙介質(zhì)模型，該模型只能處理裂縫呈周期排列的情況； 隨后Kong等[16]基于該模型，考慮裂縫與背景孔隙充填不同流體的情況下的彈性參數(shù)計(jì)算方法。裂縫孔隙介質(zhì)常分為硬孔隙和軟孔隙，硬孔隙大多是孔隙空間，軟孔隙主要影響依賴(lài)壓力的彈性模量[17-19]。越來(lái)越多的研究認(rèn)為，介觀流是地震頻段內(nèi)與流體有關(guān)的衰減的重要機(jī)制[20]。Collet 等[21]結(jié)合壓力松弛法[17]和線性滑動(dòng)變形理論[15，22]，提出了一種新的噴射流模型，它的低(<1kHz)、高(>100kHz)頻極限本質(zhì)上與Mavko等[1]的相同，但最重要的新穎性在于它提供了中頻段衰減和速度頻散的計(jì)算方法，并定義了新的衰減各向異性參數(shù)，使該理論能計(jì)算含流體裂縫孔隙介質(zhì)的復(fù)數(shù)地震速度(該速度是傳播角度的函數(shù))，進(jìn)而能在復(fù)數(shù)地震速度的基礎(chǔ)上計(jì)算得到依賴(lài)頻率的相速度和品質(zhì)因子。另外，國(guó)內(nèi)學(xué)者[23-26]也深入研究了裂縫介質(zhì)的地震響應(yīng)特征。

本文主要基于Collet等[21]的噴射流模型，計(jì)算了依賴(lài)頻率的剛度矩陣，基于此，分析了流體替換在裂縫孔隙介質(zhì)中的影響，主要分析包括背景孔隙度、流體類(lèi)型、裂縫密度對(duì)介質(zhì)相速度、逆品質(zhì)因子及各向異性參數(shù)的影響。

2 原理與方法

Collet等[21]根據(jù)Murphy等[17]和Gurevich等[27]對(duì)裂縫孔隙介質(zhì)模型的研究，設(shè)計(jì)模型由裂縫形成的軟孔隙(半徑為r，厚度為h，縱橫比α=h/2r)和背景硬孔隙構(gòu)成(圖1)。

圖1 Murphy 等[17]的裂縫孔隙介質(zhì)模型

(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

將式(4)代入式(3)，得到裂縫法向弱度表達(dá)式

(6)

(7)

最終其改進(jìn)模型不考慮背景孔隙流體時(shí)依賴(lài)頻率的剛度矩陣計(jì)算公式為

(8)

式中：χb=λb/Lb；ΔT為切向弱度。

最終計(jì)算飽和流體依賴(lài)頻率的彈性模量(剛度矩陣)，據(jù)Gassmann各向異性方程[4]，其計(jì)算公式為

(9)

(10)

(11)

只要依賴(lài)頻率的飽和流體介質(zhì)的剛度矩陣已知，就可通過(guò)Mavko[1]求得依賴(lài)頻率的介質(zhì)的縱波和橫波速度，該方程為

(12)

式中

M= [(C11-C44)sin2θ-(C33-C44)cos2θ]2+

(C13+C44)2sin22θ

(13)

該方程求得的速度為復(fù)速度。相移速度和品質(zhì)參數(shù)可通過(guò)復(fù)速度求得

(14)

(15)

3 數(shù)值模擬與分析

為了分析流體替換在裂縫孔隙介質(zhì)中的影響，設(shè)計(jì)砂巖模型，其礦物顆粒體積模量Kg=37.50GPa，干骨架體積模量Kb=21.76GPa，干骨架剪切模量μb=15.91GPa，固體顆粒密度ρ=2.66g/cm3，為了在數(shù)值分析中對(duì)比不同裂縫孔隙度對(duì)縱波速度和品質(zhì)因子的影響，裂縫孔隙度分別取1.57×10-4和1.57×10-6，其他裂縫及充填流體參數(shù)如表1所示。

表1 裂縫及流體參數(shù)

圖2是不同裂縫孔隙度的砂巖模型在不同入射角情況下縱波速度和逆品質(zhì)因子依賴(lài)頻率的變化趨勢(shì)。當(dāng)裂縫孔隙度為1.57×10-4時(shí)，從圖2a可看出，每條曲線都有最小、最大值，在低頻和高頻極限時(shí)趨于平穩(wěn)，當(dāng)頻率>×103Hz后出現(xiàn)了明顯的速度頻散，垂向縱波速度值在同一頻率時(shí)大于水平縱波速度和45°入射角時(shí)縱波速度，高低頻極限速度之差隨著入射角的增大而減小。圖2b中可看出，在低頻(<102Hz)時(shí)，其衰減最小，隨著頻率的增加，其衰減(逆品質(zhì)因子)逐漸增加直到特征噴流頻率(約為104Hz)，然后隨著頻率的增加其衰減逐漸減??；另外，入射角越大，其衰減越小，90°入射角情況下，其逆品質(zhì)因子最小，發(fā)生頻散和衰減的程度最小。對(duì)于裂縫孔隙度為1.57×10-6的情況，圖2c、圖2d中各個(gè)入射角度的縱波頻散和衰減值的相對(duì)大小與圖2a、圖2b中反映的特征相似，圖2c中的垂直縱波速度最大，但頻散程度最弱，45°入射角的縱波和水平速度相對(duì)較小，但頻散都很顯著，且各個(gè)入射角的縱波發(fā)生頻散的頻率位置(約在102Hz附近)相對(duì)于圖2a明顯向低頻移動(dòng)，圖2c的速度值整體比圖2a的大； 圖2d的衰減(逆品質(zhì)因子)量級(jí)約為圖2b的1/4，其衰減峰值發(fā)生在頻率約為200Hz處(圖2d)，接近地震頻帶的范圍。從圖2可見(jiàn)，裂縫孔隙度增加，使各個(gè)入射角度的速度降低、衰減(逆品質(zhì)因子)加劇、發(fā)生頻散的特征頻率向高頻移動(dòng)。

圖2 不同入射角情況下依賴(lài)頻率的縱波速度和逆品質(zhì)因子(a)、(b)分別是裂縫孔隙度為1.57×10-4時(shí)的縱波速度和逆品質(zhì)因子；(c)、(d)分別是裂縫孔隙度為1.57×10-6時(shí)的縱波速度和逆品質(zhì)因子

3.1 背景孔隙度的影響

為了分析背景孔隙對(duì)彈性參數(shù)的影響，假定孔隙填充流體為飽和含水流體，分析背景孔隙度的變化對(duì)水平縱波、垂直縱波、各向異性參數(shù)的影響，其中各向異性參數(shù)計(jì)算公式[28]為

(16)

圖3為孔隙度在0.01～0.20之間變化時(shí)，三個(gè)入射角度的縱波速度及各向異性參數(shù)隨頻率的變化。在低頻段(<103Hz)時(shí)，隨孔隙度增加，圖3a～圖3c中各入射角的縱波速度都減小，在高頻段(>105Hz)，入射角的縱波速度隨孔隙度的變化趨勢(shì)不明顯，且從圖3a～圖3c可見(jiàn)，隨著孔隙度的增加，其介質(zhì)的衰減頻率總體向高頻移動(dòng)。圖3d、圖3e分別為各向異性參數(shù)ε、δ的變化趨勢(shì)，ε反映縱波各向異性強(qiáng)度的大小參數(shù)，δ是連接水平縱波和垂直縱波的過(guò)渡性參數(shù)，圖中沒(méi)有參數(shù)γ，是因?yàn)閺氖?15)中可見(jiàn)，其不受背景孔隙度的影響，隨著孔隙度的增加，各向異性參數(shù)ε、δ的絕對(duì)值變大，說(shuō)明背景孔隙度的增加使得介質(zhì)的各向異性參數(shù)變強(qiáng)。

3.2 流體類(lèi)型對(duì)縱波速度的影響

地下裂縫或孔隙中通常會(huì)充填不一樣流體，流體類(lèi)型的不同會(huì)使地質(zhì)體屬性發(fā)生變化，了解流體類(lèi)型對(duì)介質(zhì)屬性的影響，對(duì)地震綜合解釋結(jié)果至關(guān)重要。本文分析了流體類(lèi)型分別為鹽水、油、氣三種情況下的不同屬性特征，其流體參數(shù)見(jiàn)表2。

表2 流體的物理參數(shù)

從圖4可見(jiàn)，在三種不同類(lèi)型的流體情況下，依賴(lài)頻率的縱波速度變化差異大，當(dāng)流體為氣體時(shí)，高低頻速度差異小，相對(duì)于其他兩種流體情況，含氣時(shí)的頻散程度最小，相當(dāng)于孔隙或裂縫中無(wú)充填流體，只有在極限頻率非常高(約108Hz)時(shí)出現(xiàn)頻散；而當(dāng)流體為黏滯力最強(qiáng)的油時(shí)，速度頻散發(fā)生的頻段在105Hz附近，高低頻極限縱波速度差異最大，其差異范圍超過(guò)1000m/s，發(fā)生的頻散最顯著；當(dāng)流體類(lèi)型為鹽水時(shí)，發(fā)生頻散的頻段在106Hz附近，縱波頻散較顯著，頻散程度處在其他兩種流體類(lèi)型的情況之間，此時(shí)高低頻極限速度差異數(shù)量級(jí)為100m/s，也介于其他兩種流體類(lèi)型的情況之間。

圖4 含三類(lèi)流體時(shí)縱波速度隨頻率的變化

3.3 裂縫密度對(duì)彈性屬性的影響

為了分析裂縫密度e對(duì)介質(zhì)屬性的影響，引入Bakulin等[2]的方法，通過(guò)比較線性滑動(dòng)理論模型和Hudson模型，得出裂縫法向和切向弱度計(jì)算公式

(17)

(18)

式中：a、c分別為裂縫長(zhǎng)、短半軸的長(zhǎng)度；k′、μ′分別為裂縫充填物的體積模量和剪切模量；μ為各向同性巖石背景剪切模量；g定義為各向同性巖石背景的橫波速度與縱波速度之比的平方。若不考慮裂縫充填物，其法向和切向弱度分別為

(19)

圖5a是裂縫密度分別為0.01和0.05時(shí)不同入射角度的縱波速度，從中可見(jiàn)當(dāng)裂縫密度為0.01時(shí)(虛線部分)，高低頻段的縱波速度差異不大，發(fā)生頻散的速度范圍窄，而當(dāng)裂縫密度增大到0.05時(shí)(實(shí)線部分)，各個(gè)角度的速度在高低頻極限的差異非常明顯，發(fā)生了顯著衰減和頻散，說(shuō)明裂縫密度嚴(yán)重影響介質(zhì)的頻散和衰減。

圖5b中虛線、實(shí)線分別對(duì)應(yīng)裂縫密度為0.01和0.05時(shí)的各向異性參數(shù)，可見(jiàn)在同一頻率，裂縫密度的增大使各向異性絕對(duì)值增大，說(shuō)明裂縫密度的增加使介質(zhì)各向異性增強(qiáng)。從全頻帶范圍看，當(dāng)裂縫密度為0.05時(shí)，低頻段(<103Hz)和高頻段(>105Hz)各向異性參數(shù)變化非常明顯，說(shuō)明各向異性參數(shù)的大小也隨著頻率的改變發(fā)生了顯著的變化。

圖5 不同裂縫密度下的彈性屬性(a)縱波速度； (b)各向異性參數(shù)

4 結(jié)論

本文通過(guò)結(jié)合Collet噴射流裂縫介質(zhì)模型，計(jì)算了依賴(lài)頻率的孔隙裂縫介質(zhì)彈性剛度系數(shù)，計(jì)算了等效介質(zhì)的相速度及逆品質(zhì)因子，發(fā)現(xiàn)入射角的不同也會(huì)使介質(zhì)的相速度、頻散和衰減發(fā)生改變，顯示出不同的趨勢(shì)變化特征。背景孔隙度的改變也會(huì)影響介質(zhì)的彈性性質(zhì)，隨著孔隙度的增加，在低頻段(<103Hz)時(shí)，等效介質(zhì)的相速度減小明顯，而在高頻段(>105kHz)時(shí)，其無(wú)明顯改變，同時(shí)孔隙度的增加也會(huì)使介質(zhì)的各向異性增強(qiáng)。當(dāng)孔隙中含氣時(shí)，其發(fā)生的頻散和衰減相對(duì)最小，接近于干孔隙介質(zhì)，而含油時(shí)，介質(zhì)發(fā)生頻散和衰減的程度最顯著，而含鹽水裂縫孔隙介質(zhì)次之。最后分析了裂縫密度對(duì)等效介質(zhì)的相速度及各向異性參數(shù)的影響，發(fā)現(xiàn)裂縫密度的增加使介質(zhì)速度發(fā)生頻散和衰減程度增大，高低頻極限差異大，且增大了介質(zhì)的各向異性。通過(guò)數(shù)值模擬的對(duì)比分析，裂縫孔隙度的變化使縱波頻散的頻段發(fā)生變化，可接近地震頻帶，因此，本文的數(shù)值分析對(duì)于理解地震和微地震中裂縫誘發(fā)孔隙介質(zhì)的速度頻散和衰減的機(jī)理具有啟示作用。

感謝成都理工大學(xué)優(yōu)秀科研創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)培育計(jì)劃(KYTD201410)對(duì)本項(xiàng)研究工作的支持。