， ，，

(1.國(guó)網(wǎng)浙江電力有限公司 金華供電公司，浙江 金華市 321017;2.北京中恒博瑞數(shù)字電力科技有限公司，北京 100085;3.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京) 機(jī)電與信息工程學(xué)院信息工程研究所，北京市 100083)

0 引言

鎖相環(huán)是一種常見(jiàn)的反饋控制電路，可以通過(guò)控制外部輸入信號(hào)的方式，達(dá)到調(diào)節(jié)內(nèi)部環(huán)路信號(hào)相位、頻率、震蕩幅度等參數(shù)的目的。與一般閉環(huán)跟蹤電路相比，鎖相環(huán)具備更高的頻率集成穩(wěn)定性，可以通過(guò)壓控振蕩器發(fā)出的無(wú)線電信號(hào)辨別集成電路中的輸入、輸出端，并在保持本振信號(hào)相位差不變的前提下，對(duì)輸出端的電壓進(jìn)行遠(yuǎn)程調(diào)節(jié)。當(dāng)閉環(huán)電路中的往復(fù)電子與輸出振蕩信號(hào)保持相同的調(diào)節(jié)頻率時(shí)，分頻PLLIC信號(hào)的初始相位會(huì)出現(xiàn)明顯的下降趨勢(shì)[1]。此時(shí)，在位差恢復(fù)定理的促進(jìn)下，一部分往復(fù)電子將會(huì)以振蕩器受控信號(hào)的形式，在環(huán)路內(nèi)部做反饋調(diào)節(jié)運(yùn)動(dòng)，直至電網(wǎng)輸入、輸出端的相位差恢復(fù)至初始狀態(tài)，達(dá)到同步鎖相的目的。

傳統(tǒng)逆變器電網(wǎng)采用三相電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，并通過(guò)增設(shè)輔助電源的方式，使數(shù)字信號(hào)控制器發(fā)出的調(diào)制電子能夠直接傳輸?shù)侥孀兛刂破鞯臑V波輸出電路中。在這種常見(jiàn)的逆變器結(jié)構(gòu)中，為保證同步鎖相控制技術(shù)的順利應(yīng)用，必須對(duì)三相逆變調(diào)制環(huán)節(jié)進(jìn)行嚴(yán)格的ADC中斷，并在后續(xù)SVPWM控制階段使三相交流信號(hào)的相位逐漸實(shí)現(xiàn)統(tǒng)一。但隨著運(yùn)行時(shí)間的逐漸增加，這種方法不能對(duì)逆變器電網(wǎng)信號(hào)的相位參數(shù)進(jìn)行有效調(diào)節(jié)，迫使有效的相位參數(shù)區(qū)間呈現(xiàn)逐漸縮小的變化趨勢(shì)。

為解決上述問(wèn)題，在智能PI逆變組織調(diào)制、鎖相環(huán)響應(yīng)性能分析等技術(shù)的支持下，提出一種新型的數(shù)字化同步鎖相控制技術(shù)。并通過(guò)該項(xiàng)技術(shù)的調(diào)節(jié)作用，使電網(wǎng)逆變器信號(hào)的相位參數(shù)上、下限不斷靠近兩端極點(diǎn)。

1 智能高壓電網(wǎng)逆變器結(jié)構(gòu)

智能高壓電網(wǎng)逆變器結(jié)構(gòu)分析是新型數(shù)字化同步鎖相控制技術(shù)研究的基礎(chǔ)環(huán)節(jié)。在高壓開(kāi)關(guān)器件選擇、電網(wǎng)數(shù)據(jù)采集電路完善等操作環(huán)節(jié)的支持下，其具體分析過(guò)程如下。

1.1 高壓開(kāi)關(guān)器件選擇

逆變器高壓開(kāi)關(guān)器件以拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)為L(zhǎng)C濾波電路的三相隔離橋作為基礎(chǔ)搭建設(shè)備。當(dāng)高壓輸出端的負(fù)載能夠?qū)χ绷鬏斎腚娫催M(jìn)行電氣隔離控制時(shí)，高壓開(kāi)關(guān)器件將作為逆變器三相繞組制供電的一部分，為電網(wǎng)電路的順次連接提供引導(dǎo)作用。傳統(tǒng)電網(wǎng)逆變器為保證同步鎖相控制技術(shù)的順利實(shí)現(xiàn)，利用對(duì)等理論改進(jìn)高壓輸出環(huán)節(jié)各級(jí)分布式電源間的關(guān)系，并通過(guò)一系列干預(yù)政策弱化主從控制結(jié)構(gòu)間的依賴關(guān)系，進(jìn)而使開(kāi)關(guān)器件可以在不改變其它單元設(shè)置結(jié)構(gòu)的同時(shí)，實(shí)現(xiàn)對(duì)電網(wǎng)核心系統(tǒng)的“即插即用”鎖相控制。但這種方法過(guò)于注重對(duì)分布式電源的本地變量測(cè)量，易因輸出電壓控制不當(dāng)、電網(wǎng)可調(diào)參數(shù)調(diào)配失衡等操作，造成逆變器信號(hào)相位參數(shù)的急劇變化[2-3]。在有限的極限空間內(nèi)，過(guò)于強(qiáng)烈的逆變器信號(hào)相位參數(shù)變化，會(huì)導(dǎo)致鎖相環(huán)閉合困難情況的出現(xiàn)。為避免上述情況的發(fā)生，新型數(shù)字化同步鎖相控制技術(shù)采取輸出電壓幅值抑制理論對(duì)逆變器高壓開(kāi)關(guān)器件的無(wú)功功率進(jìn)行嚴(yán)格限制。電網(wǎng)逆變器進(jìn)入循環(huán)供電狀態(tài)時(shí)，其自身無(wú)功功率與有效做功功率的比值會(huì)呈現(xiàn)逐漸下降的變化趨勢(shì)。在該比值無(wú)線接近于零但始終不為零的情況下，對(duì)逆變器高壓開(kāi)關(guān)器件進(jìn)行平滑切割，并在切割完成后保持較長(zhǎng)一段時(shí)間的連通狀態(tài)。在整個(gè)過(guò)程中，高壓開(kāi)關(guān)器件自身的負(fù)載供電特性不會(huì)發(fā)生任何改變，即鎖相環(huán)能夠在既定工作時(shí)間內(nèi)，完成一次良好的閉合處理。具體逆變器高壓開(kāi)關(guān)器件的選擇原理如圖1所示。

圖1 逆變器高壓開(kāi)關(guān)器件選擇原理解析圖

1.2電網(wǎng)數(shù)據(jù)采集電路完善

電網(wǎng)數(shù)據(jù)采集電路作為逆變器高壓開(kāi)關(guān)器件的直接下屬環(huán)節(jié)，可以通過(guò)采集電網(wǎng)母線直流電壓的形式，使網(wǎng)絡(luò)內(nèi)部輸出交感電流、點(diǎn)差相位、電子序量等參數(shù)達(dá)到鎖相環(huán)的閉合要求。傳統(tǒng)鎖相控制技術(shù)采用霍爾傳感器實(shí)現(xiàn)逆變器輸出電流的采集，并在保證同步電路結(jié)構(gòu)、數(shù)字化參數(shù)始終保持一致的前提下，對(duì)高壓電網(wǎng)環(huán)境中的處理電信號(hào)控制頻率進(jìn)行計(jì)算。在默認(rèn)不發(fā)生弱電信號(hào)持續(xù)脈沖的前提下，處理電信號(hào)控制頻率的波動(dòng)幅度會(huì)呈現(xiàn)明顯的浮動(dòng)狀態(tài)，此時(shí)浮動(dòng)上、下限數(shù)值成為搭建電網(wǎng)數(shù)據(jù)采集電路的重要參數(shù)[4]。這種方法充分滿足了智能高壓電網(wǎng)環(huán)境下，逆變器數(shù)字化同步鎖相環(huán)的A/D閉合要求，但弱電信號(hào)的穩(wěn)定性相對(duì)較差，極難保持長(zhǎng)時(shí)間的持續(xù)穩(wěn)定脈沖，對(duì)鎖相環(huán)的閉合產(chǎn)生較大影響。為解決上述問(wèn)題，新型鎖相控制技術(shù)通過(guò)直流母線與輸出電感相結(jié)合的形式，對(duì)霍爾傳感器的硬性結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)，并通過(guò)外接線性好、響應(yīng)效率高的高壓電網(wǎng)控制器的方法，將逆變器的輸出電壓始終控制在額定條件下，達(dá)到在短時(shí)間內(nèi)實(shí)現(xiàn)電網(wǎng)數(shù)據(jù)采集的目的。當(dāng)智能高壓電網(wǎng)逆變器輸入、輸出端電壓能夠維持基本水平時(shí)，數(shù)字化同步鎖相環(huán)能夠在較短時(shí)間內(nèi)達(dá)到閉合狀態(tài)。具體電網(wǎng)數(shù)據(jù)采集電路結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2 電網(wǎng)數(shù)據(jù)采集電路結(jié)構(gòu)圖

1.3 智能PI逆變組織調(diào)制

智能PI逆變組織是高壓電網(wǎng)逆變器的重要組成部分。在順應(yīng)電網(wǎng)數(shù)據(jù)采集電路運(yùn)行模式的基礎(chǔ)上，一部分逆變組織采取PID控制方式，對(duì)同步鎖相環(huán)的閉合參數(shù)進(jìn)行整定處理，并在加強(qiáng)組織自身魯棒性的同時(shí)，增強(qiáng)輸出弱電信號(hào)的發(fā)射周期強(qiáng)度。在電網(wǎng)輸出設(shè)備的逆變電壓發(fā)生頻繁改變時(shí)，鎖相環(huán)核心設(shè)備的超調(diào)上限會(huì)超過(guò)額定限度，且較易引起PI控制器的抗積分飽和現(xiàn)象，進(jìn)而造成嚴(yán)重的負(fù)載振蕩情況[5]。隨著數(shù)字化同步鎖相環(huán)閉合時(shí)間的逐漸增加，嚴(yán)重負(fù)載振蕩現(xiàn)象會(huì)導(dǎo)致電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)的間距縮小，直至上、下限數(shù)值間的差值為零，最終導(dǎo)致鎖相環(huán)失去閉合能力。為避免上述情況對(duì)鎖相環(huán)閉合結(jié)果的影響，應(yīng)用MPLAB ICD3技術(shù)對(duì)智能PI逆變組織進(jìn)行調(diào)制處理。在明確電網(wǎng)數(shù)據(jù)采集電路各模塊數(shù)據(jù)意義的前提下，利用ICSP串行代碼對(duì)PIC單片機(jī)的數(shù)據(jù)控制操作進(jìn)行重新編碼處理[6]。當(dāng)電網(wǎng)輸出電壓流經(jīng)智能PI逆變組織時(shí)，一部分負(fù)責(zé)鎖相控制的調(diào)節(jié)芯片會(huì)保持與數(shù)字化信號(hào)控制器相同的運(yùn)行周期，并通過(guò)協(xié)調(diào)同步化運(yùn)行周期的方式，促進(jìn)智能PI逆變組織調(diào)制操作的快速進(jìn)行。完成調(diào)制后的智能PI逆變組織結(jié)構(gòu)如圖3所示。

圖3 智能PI逆變組織結(jié)構(gòu)圖

2 數(shù)字化同步鎖相控制技術(shù)研究

在智能高壓電網(wǎng)逆變器結(jié)構(gòu)分析的基礎(chǔ)上，通過(guò)逆變器鎖相環(huán)同步響應(yīng)性能分析、控制指標(biāo)選擇、循環(huán)流程完善三個(gè)步驟，完成新型鎖相控制技術(shù)的順利應(yīng)用。

2.1 逆變器鎖相環(huán)同步響應(yīng)性能分析

逆變器鎖相環(huán)同步響應(yīng)性能分析需要借助同步信號(hào)采集處理結(jié)果、驅(qū)動(dòng)輸出頻率、電網(wǎng)器件固定時(shí)延等參數(shù)。當(dāng)高強(qiáng)度的電網(wǎng)逆變信號(hào)通過(guò)驅(qū)動(dòng)振蕩器時(shí)，高壓電網(wǎng)內(nèi)部的反饋回路呈現(xiàn)交互補(bǔ)償狀態(tài)。在此有力條件的影響下，逆變器鎖相環(huán)同步響應(yīng)性能會(huì)呈現(xiàn)逐漸增長(zhǎng)的變化趨勢(shì)。在智能高壓電網(wǎng)逆變負(fù)載振蕩頻率不斷升高的過(guò)程中，由數(shù)字化同步電源提供的集電極電流也呈現(xiàn)逐漸上升的變化趨勢(shì)，此時(shí)，在集電極電阻壓降作用的促進(jìn)下，鎖相環(huán)同步響應(yīng)性能指標(biāo)所承接的反向輸入端電壓也會(huì)隨著降低[7]。為避免這種抗壓電子對(duì)逆變器鎖相環(huán)同步響應(yīng)性能指標(biāo)的影響，通過(guò)獲取低損耗運(yùn)行狀態(tài)下功率因數(shù)角的方式，得到與之相對(duì)應(yīng)的串聯(lián)逆變頻率，并利用D/A變換原理，對(duì)這些理論數(shù)值進(jìn)行統(tǒng)一整理，達(dá)到分析逆變器鎖相環(huán)同步響應(yīng)指標(biāo)的目的。設(shè)β代表功率因數(shù)角，U代表集電極的電阻壓降值，利用β、U可將逆變器鎖相環(huán)的同步響應(yīng)性能指標(biāo)表示為：

(1)

其中，μ代表逆變器鎖相環(huán)的同步響應(yīng)性能指標(biāo)，K代表同步信號(hào)的驅(qū)動(dòng)輸出頻率，i代表電網(wǎng)器件的固定時(shí)延，y代表電阻壓降值的交互補(bǔ)償系數(shù)，λ代表負(fù)載振蕩頻率，t代表相關(guān)振蕩時(shí)間的倒數(shù)，g代表集電極電流的整體上升幅度，f代表低損耗運(yùn)行狀態(tài)下的端電壓極值。

2.2 逆變器鎖相環(huán)控制指標(biāo)選擇

根據(jù)逆變器鎖相環(huán)同步響應(yīng)性能分析結(jié)果可知，在智能高壓電網(wǎng)環(huán)境下，鎖相環(huán)控制效果可以通過(guò)并網(wǎng)運(yùn)行指標(biāo)、獨(dú)立運(yùn)行指標(biāo)兩項(xiàng)參數(shù)進(jìn)行描述。當(dāng)逆變器處于并網(wǎng)運(yùn)行狀態(tài)時(shí)，數(shù)字化電網(wǎng)可被同化為一個(gè)具有調(diào)節(jié)作用的受控單元，且其自身所承受的輸出電壓頻率始終的反控電壓保持相同。在此情況下，逆變器鎖相環(huán)具備的所有輸出功率都受到數(shù)字化電網(wǎng)電壓頻率的限制，即鎖相環(huán)的控制指標(biāo)會(huì)在富余電能的影響下，發(fā)生一定的調(diào)峰偏移，但隨著逆變器供電時(shí)間的增加，該偏移的具體數(shù)值不會(huì)發(fā)生改變[8-9]。當(dāng)逆變器處于獨(dú)立運(yùn)行狀態(tài)時(shí)，一部分微量電子會(huì)在智能高壓的影響下，脫離電網(wǎng)的覆蓋區(qū)域，在只受到電壓頻率支撐的前提下，保持穩(wěn)定供應(yīng)的負(fù)荷頻率。在逆變器通過(guò)特定能量管理手段實(shí)現(xiàn)對(duì)鎖相環(huán)供電量的控制后，所有滿足分布式輸出條件的負(fù)載電子都能在一定程度上促進(jìn)鎖相環(huán)閉合時(shí)間的縮短，進(jìn)而使逆變器鎖相控制指標(biāo)實(shí)現(xiàn)最大化調(diào)節(jié)的初衷。在上述理論基礎(chǔ)的支持下，聯(lián)立公式(1)可將逆變器鎖相環(huán)的控制指標(biāo)表示為：

(2)

其中，Q代表逆變器鎖相環(huán)的控制指標(biāo)，a代表數(shù)字化電網(wǎng)的調(diào)節(jié)受控系數(shù)，p代表輸出電壓頻率，l代表數(shù)字化電網(wǎng)電壓頻率的限制參數(shù)，z代表電網(wǎng)覆蓋因子，?代表電壓頻率的支撐定量，C代表負(fù)載電子總量。

2.3 循環(huán)數(shù)字化控制流程完善

電網(wǎng)逆變器同步鎖相環(huán)的循環(huán)數(shù)字化控制流程以核心輸出電壓控制作為起始環(huán)節(jié)。當(dāng)智能高壓電子進(jìn)入逆變器開(kāi)關(guān)器件后，相關(guān)鎖相控制模塊會(huì)根據(jù)多環(huán)反饋原理對(duì)電網(wǎng)中的電壓頻率進(jìn)行基礎(chǔ)調(diào)節(jié)，并在滿足逆變器負(fù)荷功率共享原理的前提下，將分布在電網(wǎng)環(huán)境中的散亂電子進(jìn)行整合統(tǒng)一。在數(shù)字化電壓信號(hào)滿足鎖相控制要求的同時(shí)，與電網(wǎng)輸出電壓頻率相同的鎖相控制載流子可以通過(guò)數(shù)字化濾波的促進(jìn)作用，自發(fā)的進(jìn)入逆變鎖相電阻中[10]。在逆變器供電時(shí)間的不斷累積的前提下，電阻自身的阻抗值會(huì)呈現(xiàn)小幅度上升的變化趨勢(shì)，此時(shí)高壓電網(wǎng)內(nèi)部的無(wú)功功率會(huì)達(dá)到瞬時(shí)最大值。電壓調(diào)節(jié)裝置作為與逆變器輸出端直接相連的循環(huán)數(shù)字化結(jié)構(gòu)，能夠自行感知電網(wǎng)內(nèi)部電壓的變化情況，并在通過(guò)幅值限定理論截獲大量無(wú)功載流子，縮短逆變器鎖相環(huán)的閉合周期，實(shí)現(xiàn)數(shù)字化控制流程的促進(jìn)作用。至此，完成智能高壓電網(wǎng)逆變器數(shù)字化同步鎖相控制技術(shù)的順利用于，其具體循環(huán)控制流程如圖4所示。

圖4 循環(huán)數(shù)字化控制流程圖

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

為驗(yàn)證智能高壓電網(wǎng)逆變器的新型數(shù)字化同步鎖相控制技術(shù)的實(shí)用性價(jià)值，設(shè)計(jì)如下對(duì)比實(shí)驗(yàn)。令兩臺(tái)配置霍爾傳感器的計(jì)算機(jī)作為實(shí)驗(yàn)對(duì)象，分別令其搭載新型鎖相控制技術(shù)和傳統(tǒng)鎖相控制技術(shù)，其中前者作為實(shí)驗(yàn)組、后者作為對(duì)照組。以100 min作為實(shí)驗(yàn)時(shí)間，分別對(duì)比在該段時(shí)間內(nèi)，應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組、對(duì)照組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上、下限的變化趨勢(shì)。

3.1 實(shí)驗(yàn)參數(shù)設(shè)置

為保證實(shí)驗(yàn)的絕對(duì)真實(shí)性，可根據(jù)下表對(duì)相關(guān)實(shí)驗(yàn)參數(shù)進(jìn)行設(shè)置。

表1 實(shí)驗(yàn)參數(shù)設(shè)置表

表1中參數(shù)從上之下依次代表相位檢測(cè)系數(shù)、相位參數(shù)上限、相位參數(shù)下限、電網(wǎng)信號(hào)參數(shù)、實(shí)驗(yàn)時(shí)間，為保證實(shí)驗(yàn)結(jié)果的公平性，實(shí)驗(yàn)組、對(duì)照組實(shí)驗(yàn)參數(shù)始終保持一致。

3.2 電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限對(duì)比

為避免突發(fā)性事件對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的影響，本次實(shí)驗(yàn)分為兩部分進(jìn)行。在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持單頻工作狀態(tài)、相位檢測(cè)系數(shù)為0.72的情況下，分別記錄應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組、對(duì)照組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限的變化趨勢(shì)；在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持雙頻工作狀態(tài)、相位檢測(cè)系數(shù)為0.89的情況下，分別記錄應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組、對(duì)照組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限的變化趨勢(shì)。具體實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖5～6所示。

圖5 電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限對(duì)比圖(單頻)

分析圖5可知，在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持單頻工作狀態(tài)下，隨著實(shí)驗(yàn)時(shí)間的增加，應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限數(shù)值大都集中在70.0×107T～90.0×107T之間，實(shí)驗(yàn)時(shí)間處于60～80 min之間時(shí)，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限數(shù)值達(dá)到最大值86.2×107T，超過(guò)目標(biāo)上限65.0×107T；應(yīng)用對(duì)照組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限數(shù)值大都集中在50.0×107T～70.0×107T之間，實(shí)驗(yàn)時(shí)間為100 min時(shí)，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限數(shù)值達(dá)到最大值72.4×107T，遠(yuǎn)低于實(shí)驗(yàn)組。綜上可知，在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持單頻工作狀態(tài)時(shí)，應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限提升幅度達(dá)到16%。

圖6 電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限對(duì)比圖(雙頻)

分析圖6可知，在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持雙頻工作狀態(tài)下，隨著實(shí)驗(yàn)時(shí)間的增加，應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限數(shù)值大都集中在80.0×107T～90.0×107T之間，實(shí)驗(yàn)時(shí)間為60 min時(shí)，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限數(shù)值達(dá)到最大值88.7×107T，超過(guò)目標(biāo)上限77.2×107T；應(yīng)用對(duì)照組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限數(shù)值大都集中在60.0×107T～70.0×107T之間，實(shí)驗(yàn)時(shí)間處于40～60 min之間時(shí)，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限數(shù)值達(dá)到最大值73.1×107T，遠(yuǎn)低于實(shí)驗(yàn)組。綜上可知，在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持雙頻工作狀態(tài)時(shí)，應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)上限提升幅度達(dá)到17%。

3.3 電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限對(duì)比

為避免突發(fā)性事件對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的影響，本次實(shí)驗(yàn)分為兩部分進(jìn)行。在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持單頻工作狀態(tài)、電網(wǎng)信號(hào)參數(shù)為1.46的情況下，分別記錄應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組、對(duì)照組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限的變化趨勢(shì)；在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持雙頻工作狀態(tài)、電網(wǎng)信號(hào)參數(shù)為1.63的情況下，分別記錄應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組、對(duì)照組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限的變化趨勢(shì)。具體實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表2、表3所示。

表2 電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限對(duì)比表(單頻)

分析表2可知，在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持單頻工作狀態(tài)下，隨著實(shí)驗(yàn)時(shí)間的增加，應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限數(shù)值呈現(xiàn)先上升、再下降的變化趨勢(shì)，實(shí)驗(yàn)時(shí)間為120 min時(shí)，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限數(shù)值達(dá)到最小值19.3×107T，遠(yuǎn)低于目標(biāo)數(shù)值36.1×107T；應(yīng)用對(duì)照組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限數(shù)值呈現(xiàn)先階梯狀上升、再階梯狀下降的變化趨勢(shì)，實(shí)驗(yàn)時(shí)間達(dá)到90 min后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限數(shù)值達(dá)到最小值42.7×107T，遠(yuǎn)高于實(shí)驗(yàn)組。綜上所述，在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持單頻工作狀態(tài)時(shí)，應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限降低幅度達(dá)到54%。

表3 電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限對(duì)比表(雙頻)

分析表3可知，在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持雙頻工作狀態(tài)下，隨著實(shí)驗(yàn)時(shí)間的增加，應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限數(shù)值呈現(xiàn)上升、下降交替出現(xiàn)的變化趨勢(shì)，實(shí)驗(yàn)時(shí)間為100 min時(shí)，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限數(shù)值達(dá)到最小值31.5×107T，遠(yuǎn)低于目標(biāo)數(shù)值33.7×107T；應(yīng)用對(duì)照組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限數(shù)值呈現(xiàn)上升、穩(wěn)定、下降的變化趨勢(shì)，實(shí)驗(yàn)時(shí)間為120 min時(shí)，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限數(shù)值達(dá)到最小值41.0×107T，遠(yuǎn)低于實(shí)驗(yàn)組。綜上所述，在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持雙頻工作狀態(tài)時(shí)，應(yīng)用實(shí)驗(yàn)組方法后，電網(wǎng)信號(hào)相位參數(shù)下限降低幅度達(dá)到23%。

4 結(jié)束語(yǔ)

在保留傳統(tǒng)鎖相控制技術(shù)應(yīng)用優(yōu)勢(shì)的基礎(chǔ)上，針對(duì)逆變器組織結(jié)構(gòu)進(jìn)行更新改進(jìn)，提出智能高壓電網(wǎng)逆變器數(shù)字化同步鎖相控制技術(shù)。在霍爾傳感器計(jì)算機(jī)保持單頻、雙頻運(yùn)行狀態(tài)下，分別應(yīng)用該方法，對(duì)比多次實(shí)驗(yàn)結(jié)果，證明該方法在實(shí)用性方面的突出價(jià)值。