（南昌航空大學(xué) 輕合金加工科學(xué)與技術(shù)國(guó)防重點(diǎn)學(xué)科實(shí)驗(yàn)室，南昌 330063）

非晶合金的結(jié)構(gòu)特殊，沒(méi)有晶體傳統(tǒng)的缺陷，不存在成分偏析和第二相，且組織缺陷較少，成分分布均勻，以及表面原子的高活性使其被腐蝕時(shí)可以迅速形成一層鈍化膜，阻礙腐蝕的繼續(xù)發(fā)生，因此其抗腐蝕能力很強(qiáng)[1—3]。非晶合金由于其極佳的抗腐蝕能力，在醫(yī)學(xué)、工業(yè)、軍事等領(lǐng)域開始嶄露頭角[4]。

雖然非晶合金擁有很好的耐蝕性，但在某些極端使用條件下依然會(huì)發(fā)生腐蝕現(xiàn)象，因此應(yīng)進(jìn)一步提高非晶合金的耐腐蝕能力，而熱處理工藝是提高材料耐腐蝕能力行之有效的方法[5—7]。根據(jù)以往資料分析，若在非晶合金過(guò)冷液相區(qū)之前進(jìn)行熱處理工藝，由于對(duì)結(jié)構(gòu)的影響甚微，對(duì)非晶合金的耐蝕性影響不大；若在過(guò)冷液相區(qū)之后進(jìn)行熱處理，則非晶合金會(huì)發(fā)生明顯晶化，產(chǎn)生大量晶粒和晶界，失去了非晶態(tài)與晶態(tài)材料相比的典型結(jié)構(gòu)優(yōu)勢(shì)，而耐蝕性顯著下降[8—16]。文中實(shí)驗(yàn)?zāi)康脑谟谠谶^(guò)冷液相區(qū)范圍內(nèi)（Tg點(diǎn)之后，Tx點(diǎn)之前）探究熱處理工藝對(duì)非晶合金耐蝕性的影響。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 材料

實(shí)驗(yàn)原材料選擇Fe的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.9%的純鐵棒、Co的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 99.7%的純鈷片、Cr的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.97%的純鉻片、Mo的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.97%的鉬條、C的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 99.9%的碳棒、B的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 20.32%的硼鐵、Y的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.9%的釔、Ni的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.9%的純鎳絲。原材料質(zhì)量為15 g，所制備的非晶合金成分化學(xué)式為 Fe46.7Co1.6Cr13.7Mo12C12B5.6Y2Ni6.4，按化學(xué)式中元素成分比例用電子天平稱出各原料的質(zhì)量。

1.2 方法

1.2.1 制備樣品

制備非晶合金采用的方法為電弧熔煉銅模吸鑄法，使用的熔煉設(shè)備為非自耗真空電弧爐，通過(guò)熔煉制備出尺寸約為2 mm×10 mm×50 mm的非晶合金樣品，再使用線切割切成2 mm×10 mm×10 mm大小的試樣。

1.2.2 確定熱處理溫度

用小錘砸下約30 mg非晶合金樣品放入坩堝，設(shè)置流量計(jì)使氮?dú)饬魉贋?0～120 mL/min，加熱溫度為1200 ℃，升溫速率為20 ℃/min。利用差示掃描量熱儀測(cè)出其DSC曲線，從曲線上找到過(guò)冷液相區(qū)范圍，在過(guò)冷液相區(qū)范圍內(nèi)均勻選取3個(gè)熱處理溫度點(diǎn)。

1.2.3 對(duì)樣品進(jìn)行熱處理

熱處理所用設(shè)備為中溫箱式電阻爐，實(shí)驗(yàn)時(shí)，將溫度分別設(shè)置為540,560,580 ℃，將非晶合金樣品放入爐內(nèi)并分別保溫3 h和6 h，隨后在空氣中自然冷卻，測(cè)試在兩組不同保溫時(shí)間下耐蝕性是否具有相同規(guī)律。

1.2.4 電化學(xué)測(cè)試

為了得出熱處理后的非晶合金樣品的耐蝕性，需要使用電化學(xué)的方法對(duì)其進(jìn)行檢測(cè)，將熱處理后的樣品一面進(jìn)行打磨拋光，隨后用NaCl配置質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5%的NaCl腐蝕溶液，并放入電化學(xué)工作站中進(jìn)行耐蝕性測(cè)試。

2 結(jié)果與分析

2.1 非晶樣品的差示熱掃描

為了在尋找非晶合金的過(guò)冷液相區(qū)時(shí)能夠更加準(zhǔn)確，本實(shí)驗(yàn)同一成分的非晶合金共做了3組差熱分析，然后找出曲線上的過(guò)冷液相區(qū)范圍，以求出其平均值。該曲線為經(jīng)過(guò)處理后的局部曲線，包含 400～900 ℃溫度區(qū)間范圍，F(xiàn)e46.7Co1.6Cr13.7Mo12C12B5.6Y2Ni6.4非晶合金局部DSC曲線見圖1，其中箭頭所標(biāo)的兩個(gè)點(diǎn)分別為非晶合金的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg和晶化溫度Tx。玻璃化轉(zhuǎn)變溫度代表的是非晶合金由非晶態(tài)向晶態(tài)轉(zhuǎn)變的開始，此時(shí)非晶合金由原本的硬而脆的特性轉(zhuǎn)變?yōu)殚_始具有塑性，但依然保留非晶態(tài)的性質(zhì)。隨著升溫的持續(xù)進(jìn)行，曲線逐漸達(dá)到晶化溫度點(diǎn)，晶化表明非晶合金正式開始由非晶態(tài)向晶態(tài)轉(zhuǎn)變，包括組織結(jié)構(gòu)和性質(zhì)均開始發(fā)生變化，此時(shí)合金內(nèi)部開始有晶核形成，并且越來(lái)越多。隨著溫度和時(shí)間的延長(zhǎng)，產(chǎn)生的晶核開始逐漸長(zhǎng)大，晶界開始形成，最終獲得非晶態(tài)結(jié)構(gòu)。

從圖1可以看出，在晶化溫度以后，曲線會(huì)有兩個(gè)非常明顯的下降趨勢(shì)，形成兩個(gè)波谷，這是非晶合金的放熱過(guò)程，因?yàn)榉蔷Ш辖鹪谀芰可鲜翘幱谝粋€(gè)不平衡的狀態(tài)，隨著晶化反應(yīng)的進(jìn)行，非晶合金的晶化程度越來(lái)越高，狀態(tài)也由不平衡態(tài)逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)槠胶鈶B(tài)，能量也因此降低，最終達(dá)到最大，形成晶化峰。晶化完成后，合金的能量也達(dá)到了平衡態(tài)，此時(shí)再繼續(xù)加熱，合金開始逐漸吸熱，能量也漸漸升高。

圖1 Fe46.7Co1.6Cr13.7Mo12C12B5.6Y2Ni6.4非晶合金局部DSC曲線Fig.1 Partial DSC curve of Fe46.7Co1.6Cr13.7Mo12C12B5.6Y2Ni6.4 amorphous alloy

2.2 不同的熱處理溫度對(duì)非晶合金耐蝕性能影響

非晶合金樣品經(jīng)過(guò)3 h保溫并空冷后，在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5%的NaCl溶液中的動(dòng)電位極化曲線見圖2，從圖2可以看出，3組樣品在電極電勢(shì)為-0.27 V左右均出現(xiàn)了活性溶解，說(shuō)明合金表面開始發(fā)生腐蝕，而隨著電勢(shì)繼續(xù)增加電流維持基本不變，說(shuō)明合金表面形成鈍化膜，開始發(fā)生鈍化。當(dāng)電勢(shì)繼續(xù)增大到某一個(gè)值時(shí)，電流會(huì)出現(xiàn)明顯的增加，此時(shí)說(shuō)明形成的鈍化膜無(wú)法繼續(xù)抵擋溶液中 Cl-的侵蝕而被擊破。每條曲線都出現(xiàn)了明顯的鈍化區(qū)，且鈍化區(qū)均比較寬，尤其是經(jīng)過(guò) 580 ℃保溫 3 h并空冷后的樣品最為明顯。從曲線的陽(yáng)極區(qū)開始，所有的樣品均開始發(fā)生穩(wěn)定的腐蝕，隨著電流的逐漸增加，非晶合金中有些無(wú)鈍化作用的元素等開始溶解得越來(lái)越多，而那些鈍化元素等則相應(yīng)的越來(lái)越富集在一起，在電流增大到一定時(shí)，鈍化元素會(huì)形成一層鈍化膜，來(lái)阻止腐蝕的繼續(xù)發(fā)生，保護(hù)合金內(nèi)部。電壓的進(jìn)一步增大到某個(gè)值后，電流會(huì)繼續(xù)增大，曲線上會(huì)出現(xiàn)拐點(diǎn)，代表非晶合金表面形成的鈍化膜被擊破，此時(shí)的電壓稱為擊破電壓。與未經(jīng)處理的樣品相比，經(jīng)過(guò)540 ℃保溫3 h和560 ℃保溫3 h的兩個(gè)樣品鈍化區(qū)幾乎重合，維鈍電流密度相差較小。

圖2 Fe46.7Co1.6Cr13.7Mo12C12B5.6Y2Ni6.4非晶合金保溫3 h空冷后的極化曲線Fig.2 Polarization curve of Fe46.7Co1.6Cr13.7Mo12C12B5.6Y2Ni6.4 amorphous alloy after 3 h of air cooling

經(jīng)過(guò)不同熱處理溫度處理后非晶合金的擊破電壓以及在某一電壓下的維鈍電流密度大小見表1，維鈍電流越大，說(shuō)明合金耐蝕性越低，而擊破電壓越大，說(shuō)明鈍化膜的穩(wěn)定性越好。由表 1可以看出，隨著溫度的升高，非晶合金的耐蝕性總體上是呈下降趨勢(shì)的。

非晶合金樣品經(jīng)過(guò)6 h保溫并空冷后，在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5%的NaCl溶液中的動(dòng)電位極化曲線見圖3，可以看出，有兩組樣品在電極電勢(shì)為-0.27 V左右均出現(xiàn)了活性溶解，有一組在-0.15 V左右出現(xiàn)活性溶解，說(shuō)明合金表面開始發(fā)生腐蝕。540 ℃保溫6 h空冷的樣品和560 ℃保溫6 h空冷的樣品與未處理的樣品相比，維鈍電流密度相差不多，均在同一個(gè)數(shù)量級(jí)且曲線較平滑，說(shuō)明這兩個(gè)樣品比較容易形成鈍化膜且形成的鈍化膜較穩(wěn)定，耐蝕性與未處理樣品相差不大，但是擊破電位與未處理樣品相比略低一點(diǎn)，說(shuō)明形成的鈍化膜穩(wěn)定性不如未處理樣品。而 580 ℃保溫6 h空冷的樣品維鈍電流密度出現(xiàn)明顯升高，說(shuō)明耐蝕性下降較多。測(cè)得的曲線較平滑，而且擊破電位較高，說(shuō)明形成的鈍化膜較穩(wěn)定。

表1 不同熱處理溫度保溫3 h后的非晶合金擊破電壓和維鈍電流密度大小Tab.1 Amorphous alloy breakdown voltage and blunt current after 3 hours of heat treatment at different temperatures

圖3 Fe46.7Co1.6Cr13.7Mo12C12B5.6Y2Ni6.4非晶合金保溫6 h空冷后的極化曲線Fig.3 Polarization curve of Fe46.7Co1.6Cr13.7Mo12C12B5.6Y2Ni6.4 amorphous alloy after 6h of air cooling

不同熱處理溫度保溫6 h后的非晶合金擊破電壓和維鈍電流密度大小見表2，可以看出，隨著熱處理溫度的增加，擊破電壓是逐漸增大的，說(shuō)明形成的鈍化膜穩(wěn)定性較好，但是維鈍電流密度卻是逐漸增加的，說(shuō)明合金對(duì)腐蝕的抵抗性逐漸變差，而未處理合金樣品的耐蝕性介于540 ℃熱處理樣品和560 ℃熱處理樣品之間。

表2 不同熱處理溫度保溫6 h后的非晶合金擊破電壓和維鈍電流密度大小Tab.2 Amorphous alloy breakdown voltage and blunt current after 6 hours of heat treatment at different temperatures

3 結(jié)論

采用不同的熱處理工藝處理非晶合金電化學(xué)測(cè)試來(lái)判斷耐蝕性強(qiáng)弱，通過(guò)對(duì)電化學(xué)測(cè)試結(jié)果進(jìn)行分析，得出的結(jié)論如下。

1）當(dāng)控制其他變量一定時(shí)，隨著熱處理溫度的升高，非晶合金的耐蝕性總體上是呈逐漸下降趨勢(shì)的，因?yàn)闇囟仍礁撸a(chǎn)生的微晶數(shù)量越多，非晶合金的晶化程度越高，而低溫有利于結(jié)構(gòu)馳豫的發(fā)生，可以提高其耐蝕性。

2）未處理過(guò)的非晶合金樣品耐蝕性介于540 ℃熱處理樣品和560 ℃熱處理樣品之間。