李秀君，畢偉林，拾方治，呂建偉，惠致富

(1. 上海理工大學(xué) 環(huán)境與建筑學(xué)院，上海 200093；2. 嘉興市高新交通技術(shù)測(cè)評(píng)研究院，浙江 嘉興 314000；3.杭州市公路管理局，浙江 杭州 310012)

0 引 言

乳化瀝青作為常用的瀝青材料，其性能影響著路面快速養(yǎng)護(hù)的施工和易性、混合料黏結(jié)性和耐磨耗等性能。為了提高乳化瀝青的路用性能，常采用添加各類改性劑的方法。丁苯膠乳(SBR)是最常見(jiàn)的乳化瀝青高聚物改性劑，其特點(diǎn)是較大的分子間作用力，在乳化瀝青中SBR分子相互聚集，能夠形成空間網(wǎng)絡(luò)從而具有良好的彈塑性與黏性，可顯著改善乳化瀝青的低溫抗裂[1-2]。然而SBR改性乳化瀝青在工程應(yīng)用中尚存在一些不能滿足工程需要的情況，如軟化點(diǎn)較低，高溫穩(wěn)定性能不足，混合料抗水損害能力差等問(wèn)題。

將其它類型改性劑同時(shí)用于改性乳化瀝青的復(fù)合改性，可以發(fā)揮多種改性劑之間的協(xié)同作用，突破單一改性劑的性能限制。水性環(huán)氧樹(shù)脂(waterborne epoxy resin，簡(jiǎn)稱WER)是以環(huán)氧樹(shù)脂顆粒為分散劑、以水溶液作為相容劑的液相體系材料，配合對(duì)應(yīng)的固化劑使用，在室溫條件下以及潮濕環(huán)境中可以快速固化，同時(shí)固化產(chǎn)物還保留了環(huán)氧樹(shù)脂熱固性、高強(qiáng)度和較強(qiáng)的黏結(jié)力等特點(diǎn)。關(guān)于多種添加劑對(duì)乳化瀝青性能影響進(jìn)而對(duì)預(yù)防性養(yǎng)護(hù)技術(shù)工藝的設(shè)計(jì)，國(guó)內(nèi)外已展開(kāi)一定研究并取得了一些成果[3-9]，M. A. SHAFII等[3-4]研究了多種不同聚合物，不同摻配方式對(duì)乳化瀝青進(jìn)行改性后的路用性能；張慶[5]等通過(guò)方差分析法研究了水性環(huán)氧樹(shù)脂與SBR膠乳之間的配伍性；王佳煒[6]等采用水性環(huán)氧樹(shù)脂與乳化瀝青共混的方法，制備稀漿封層用水性環(huán)氧一乳化瀝青，通過(guò)砂漿塊抗折試驗(yàn)、熒光顯微鏡分析，對(duì)水性環(huán)氧一乳化瀝青的黏結(jié)強(qiáng)度與微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究，并得出最佳摻配比例；王端宜[7]等基于改善滲透性和淺表固化的角度出發(fā)，通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)瀝青黏度試驗(yàn)、瀝青混合料貫入試驗(yàn)和室內(nèi)路面表面功能加速加載試驗(yàn)評(píng)價(jià)了新型極薄路面封層材料的室內(nèi)性能。

然而，摻入水性環(huán)氧樹(shù)脂的SBR改性乳化瀝青混合料在高溫環(huán)境下的抗水損性和在低溫凍融影響下的殘留強(qiáng)度直接影響了改性乳化瀝青混合料的耐久性，目前已有研究主要涉及聚合物添加種類、方式和摻量，對(duì)于噴灑型(PC型)和拌合型(BCR型)兩種適用范圍不同的SBR改性乳化瀝青中加入水性環(huán)氧樹(shù)脂進(jìn)行復(fù)合改性的對(duì)比研究較為缺乏。通過(guò)研究水性環(huán)氧樹(shù)脂與固化劑的配合比例、水性環(huán)氧樹(shù)脂與兩種類型SBR改性乳化瀝青的摻配比例、復(fù)合改性乳化瀝青馬歇爾混合料在抵抗高溫水損害和低溫凍融條件下的性能，通過(guò)室內(nèi)性能試驗(yàn)研究分析，以期拓寬復(fù)合改性乳化瀝青的適用范圍。

1 試驗(yàn)原材料性能

1.1 水性環(huán)氧樹(shù)脂固化劑比例試驗(yàn)

本研究采用水性環(huán)氧樹(shù)脂與固化劑的技術(shù)指標(biāo)如表1。

表1 水性環(huán)氧樹(shù)脂與固化劑技術(shù)指標(biāo)Table 1 Technical indicators of WER and curing agent

由于水性環(huán)氧樹(shù)脂需要與適合比例的固化劑配合使用，從路用性能出發(fā)，根據(jù)JT/T 712—2008《路面防滑涂料》[10]將固化劑加入水性環(huán)氧樹(shù)脂中進(jìn)行4個(gè)代表性比例的防滑涂料通用理化性能試驗(yàn)：涂抹外觀試驗(yàn)、耐水性試驗(yàn)和低溫抗裂性試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果如圖1和表2。根據(jù)上述試驗(yàn)，本研究水性環(huán)氧樹(shù)脂與固化劑比例按照1.5∶1(質(zhì)量比)進(jìn)行混合。值得注意的是，水性環(huán)氧樹(shù)脂在使用時(shí)必須注意固化劑的合理?yè)脚浔壤?，過(guò)多環(huán)氧樹(shù)脂會(huì)造成條紋狀分散區(qū)域，固化不徹底，過(guò)多固化劑則會(huì)導(dǎo)致混合液抗水損性能下降，嚴(yán)重影響樹(shù)脂發(fā)揮自身的材料性能，導(dǎo)致膠結(jié)料在雨水沖刷下起泡、脫落，進(jìn)而影響混合料耐久性。

1.2 改性乳化瀝青試驗(yàn)材料與試驗(yàn)方法

研究采用東海A-70基質(zhì)瀝青，BCR型SBR改性乳化瀝青(簡(jiǎn)稱BCR型)乳化劑為慢裂快凝型，乳化溫度135 ℃，SBR膠乳用量為3.6%，滿足《微表處和稀漿封層技術(shù)指南》[11]的要求(簡(jiǎn)稱《指南》)。噴灑型SBR改性乳化瀝青(簡(jiǎn)稱PC型)相關(guān)性能滿足JTG/F40—2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》[12]的要求，試驗(yàn)所用兩種SBR改性乳化瀝青各項(xiàng)性能指標(biāo)室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果如表3。

表2 水性環(huán)氧樹(shù)脂與固化劑最佳配比試驗(yàn)Table 2 The optimal ratio of WER and curing agent test

2 復(fù)合改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物性能試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)結(jié)果

分別向兩種改性乳化瀝青中加入3%、7%、10%和15%(質(zhì)量比)的水性環(huán)氧樹(shù)脂乳液形成混合膠結(jié)料溶液，根據(jù)JTG E20—2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》[13](簡(jiǎn)稱《規(guī)程》)，采用電爐加熱蒸干后進(jìn)行乳化瀝青蒸發(fā)殘留物3大指標(biāo)試驗(yàn)，每組蒸發(fā)殘留物進(jìn)行5個(gè)試樣測(cè)試，所得結(jié)果為試樣算術(shù)平均值，試驗(yàn)結(jié)果如表4。

表4 水性環(huán)氧樹(shù)脂摻入量對(duì)改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物的性能影響Table 4 WER effect on the performance of SBR emulsion asphalt evaporation residue

2.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.2.1 軟化點(diǎn)

圖2為不同摻量水性環(huán)氧樹(shù)脂對(duì)SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物軟化點(diǎn)的影響。

圖2 水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量對(duì)改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物軟化點(diǎn)的影響Fig. 2 Influence of WER content on softening point of evaporation residue

由圖2可得出，無(wú)論是PC型還是BCR型SBR改性乳化瀝青，加入水性環(huán)氧樹(shù)脂均能提高其蒸發(fā)殘留物的軟化點(diǎn)；當(dāng)水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量較低(<7%)時(shí)，蒸發(fā)殘留物軟化點(diǎn)緩慢提升，而當(dāng)水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量較高時(shí)(7%～15%)，軟化點(diǎn)大幅提升。當(dāng)水性環(huán)氧樹(shù)脂用量較低時(shí)，乳化瀝青的改性劑中主要成分為SBR膠乳，固化的環(huán)氧樹(shù)脂含量較少，不足以聚集形成較為密集的結(jié)構(gòu)，此時(shí)環(huán)氧樹(shù)脂的熱固性能不足以充分發(fā)揮；隨著水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量的提高，軟化點(diǎn)開(kāi)始明顯提升，環(huán)氧樹(shù)脂體系通過(guò)交聯(lián)聚集形成密集的三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，鑒于此結(jié)構(gòu)由單向不可逆的化學(xué)反應(yīng)形成，環(huán)氧樹(shù)脂分子間形成了新的化學(xué)鍵，因而具有很強(qiáng)的熱固性，從而大幅提升了蒸發(fā)殘留物的軟化點(diǎn)。

2.2.2 延 度

圖3為不同摻量水性環(huán)氧樹(shù)脂對(duì)SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物低溫延度(5 ℃)的影響試驗(yàn)結(jié)果。

圖3 水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量對(duì)改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物低溫延度的影響Fig. 3 Influence of WER content on ductility of evaporation residue

由圖3得出，隨著水性環(huán)氧樹(shù)脂摻入量的提高，BCR型SBR改性乳化瀝青的低溫延度呈現(xiàn)明顯的降低趨勢(shì)，而PC型的SBR改性乳化瀝青的低溫延度在摻量達(dá)到7%以后出現(xiàn)下降，呈現(xiàn)出明顯的階段性。由于BCR型SBR改性乳化瀝青，環(huán)氧樹(shù)脂分子與乳化瀝青分子在共混情況下，瀝青中的油分與環(huán)氧基團(tuán)相互交聯(lián)，被固化劑固化后導(dǎo)致瀝青中的“活性油分”減少，從而導(dǎo)致蒸發(fā)殘留物變硬，低溫彈塑性降低。另一方面，水性環(huán)氧樹(shù)脂固化后聚集形成的網(wǎng)狀樹(shù)脂結(jié)構(gòu)對(duì)于溫度敏感性弱，在試驗(yàn)溫度為5 ℃的情況下，其材料自身顯示出較強(qiáng)的硬度，瀝青和樹(shù)脂之間變形模量差距大，在外部荷載的作用下兩者產(chǎn)生不同的形變量，導(dǎo)致試件中部產(chǎn)生微裂縫，而后不斷擴(kuò)展為宏觀裂縫而被拉斷，宏觀表現(xiàn)為延度下降。對(duì)于PC型SBR改性乳化瀝青，在低樹(shù)脂摻量的情況下，上述反應(yīng)并不明顯，只有當(dāng)樹(shù)脂摻量達(dá)到一定程度時(shí)，固化交聯(lián)反應(yīng)才會(huì)成為主導(dǎo)反應(yīng)，導(dǎo)致試樣的低溫延度下降。

2.2.3 針入度

圖4為不同摻量水性環(huán)氧樹(shù)脂對(duì)SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物25 ℃針入度的影響。

圖4 水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量對(duì)改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物針入度的影響Fig. 4 Influence of WER content on penetration of evaporation residue

由圖4得出，兩類改性乳化瀝青的蒸發(fā)殘留物針入度均隨著水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量的提高呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)，當(dāng)水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量達(dá)到15%時(shí)，改性乳化瀝青的蒸發(fā)殘留物明顯變硬，針入度大幅減小，超過(guò)15%水性環(huán)氧摻量的乳化瀝青蒸發(fā)殘留物熱固效果明顯，試樣難以蒸發(fā)成型。

3 復(fù)合改性乳化瀝青混合料耐久性試驗(yàn)

3.1 穩(wěn)定度試驗(yàn)

為評(píng)價(jià)BCR型復(fù)合改性乳化瀝青混合料的高溫抗水損性能，根據(jù)《規(guī)程》[13]T0709—2011試驗(yàn)方法進(jìn)行馬歇爾穩(wěn)定度與浸水馬歇爾穩(wěn)定度試驗(yàn)，按照AC-10型密級(jí)配要求成型乳化瀝青混合料馬歇爾試件，級(jí)配范圍見(jiàn)表5。

表5 AC-10型級(jí)配Table 5 Grading table of AC-10

表6 復(fù)合改性乳化瀝青混合料馬歇爾穩(wěn)定度均值Table 6 Marshall stability of composite modified emulsifiedasphalt mixture

注：*P<0.05,**P<0.01,***P<0.001。

圖5 馬歇爾/浸水馬歇爾穩(wěn)定度試驗(yàn)Fig. 5 Marshall/Immersion Marshall stability test

將水性環(huán)氧樹(shù)脂和固化劑稱量好后加入到SBR改性乳化瀝青溶液中，在室溫下采用電動(dòng)攪拌機(jī)進(jìn)行攪拌(轉(zhuǎn)速1 100 r/min)，待水性環(huán)氧樹(shù)脂乳液與乳化瀝青混合均勻后，按照《規(guī)程》[13]進(jìn)行拌和試驗(yàn)確定適宜用水量，參考最佳流量經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算并預(yù)估油石比[8]，按0.5%間隔上下變化，進(jìn)行不同水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量的乳化瀝青馬歇爾試件試敲，比選穩(wěn)定度、礦料間隙率、空隙率和瀝青飽和度，采用各水性環(huán)氧樹(shù)脂摻配比例下對(duì)應(yīng)的最佳油石比進(jìn)行后續(xù)試驗(yàn)。

將復(fù)合改性乳化瀝青加入潤(rùn)濕的石料中進(jìn)行拌合，拌合時(shí)間不超過(guò)30 s，然后灌入試模中，雙面各擊實(shí)50次后，水平置于110 ℃的烘箱中養(yǎng)生24 h，取出后立即再雙面各擊實(shí)25次，在室溫下繼續(xù)養(yǎng)生24 h后脫模，分別進(jìn)行馬歇爾穩(wěn)定度試驗(yàn)和浸水馬歇爾穩(wěn)定度試驗(yàn)，每個(gè)摻量進(jìn)行5組平行試驗(yàn)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)采用單因素方差分析(one-way ANOVA dunnett檢驗(yàn))，應(yīng)用SPSS統(tǒng)計(jì)軟件處理，結(jié)果采用均數(shù)±標(biāo)準(zhǔn)誤表示，P<0.05表示與對(duì)照組相比具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義，結(jié)果如圖5和表6。

從上述試驗(yàn)可以看出，隨著水性環(huán)氧樹(shù)脂摻入量的增加，混合料60 ℃馬歇爾穩(wěn)定度穩(wěn)定提升，15%的水性環(huán)氧樹(shù)脂摻入量與0%摻入量相比，穩(wěn)定度平均提升約40.4%。值得注意的是，當(dāng)較低摻量時(shí)(0～3%)，復(fù)合改性乳化瀝青混合料的浸水馬歇爾穩(wěn)定度較低。由于乳化瀝青使用的乳化劑常為多胺型乳化劑，在拌合破乳的過(guò)程中，乳化劑分子結(jié)構(gòu)中的胺根將與游離的水性環(huán)氧樹(shù)脂環(huán)氧基團(tuán)產(chǎn)生交聯(lián)反應(yīng)，聚合形成新的大分子結(jié)構(gòu)，這種大分子結(jié)構(gòu)將瀝青分子與環(huán)氧基團(tuán)相互聚集，使得分子間力不斷變強(qiáng)，一方面降低了混合料中游離的自由瀝青分子，減少在浸水過(guò)程中瀝青的流失，另一方面水性環(huán)氧樹(shù)脂的熱固性能很好地與瀝青基團(tuán)嵌合，提高了混合料的高溫穩(wěn)定性能；而較低摻量的水性環(huán)氧樹(shù)脂形成聚合集團(tuán)少，無(wú)法有效固化瀝青自由基團(tuán)，環(huán)氧基團(tuán)以分散態(tài)分布在混合料中，反而阻礙瀝青與石料的黏結(jié)，導(dǎo)致混合料穩(wěn)定度下降。

3.2 凍融劈裂試驗(yàn)

為評(píng)價(jià)BCR型復(fù)合改性乳化瀝青混合料的低溫抗凍融性能，根據(jù)《規(guī)范》[13]T0729—2011試驗(yàn)方法進(jìn)行混合料凍融劈裂試驗(yàn)。

將水性環(huán)氧樹(shù)脂和固化劑稱量好后加入到SBR改性乳化瀝青溶液中，在室溫下采用電動(dòng)攪拌機(jī)進(jìn)行攪拌(轉(zhuǎn)速1 100 r/min)，待水性環(huán)氧樹(shù)脂乳液與乳化瀝青混合均勻后，加入潤(rùn)濕的石料中進(jìn)行拌合，拌合時(shí)間不超過(guò)30 s，然后灌入試模中，雙面各擊實(shí)25次后水平置于110 ℃的烘箱中養(yǎng)生24 h，取出后立即再雙面各擊實(shí)25次，在室溫下繼續(xù)養(yǎng)生24 h后脫模，分為兩組，每組成型5個(gè)試件，第1組置于平臺(tái)養(yǎng)生，第2組真空飽水15 min后放入塑料袋中，向塑料袋中加入10 mL左右水，置于-18 ℃±2 ℃的冰箱中冷凍16 h，取出立即放入60 ℃水箱中2 h，后將兩組試件置于25 ℃水箱中30 min，取出進(jìn)行劈裂試驗(yàn)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)采用單因素方差分析(one-way ANOVA dunnett檢驗(yàn))，應(yīng)用SPSS統(tǒng)計(jì)軟件處理，結(jié)果采用均數(shù)±標(biāo)準(zhǔn)誤表示，P<0.05表示有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義，結(jié)果如圖6和表7。

表7 水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量對(duì)混合料凍融劈裂強(qiáng)度影響Table 7 3 Influence of WER content on mixture freeze-thaw splitting strength

注：*P<0.05,**P<0.01,***P<0.001。

圖6 水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量對(duì)混合料凍融劈裂強(qiáng)度的影響Fig. 6 Influence of WER content on mixture freeze-thaw splitting strength

從上述圖表可以看出，隨著水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量的提高，乳化瀝青混合料的抗凍融性能削弱明顯，試驗(yàn)結(jié)果具有顯著差異，當(dāng)水性環(huán)氧樹(shù)脂摻入量達(dá)到15%時(shí)，混合料的凍融劈裂強(qiáng)度比TSR僅有70.9%，過(guò)高的水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量會(huì)導(dǎo)致SBR改性乳化瀝青混合料中瀝青膠結(jié)料溫度敏感性變?nèi)?，在低溫情況下混合料變硬、變脆，宏觀反映為凍融劈裂強(qiáng)度比TSR明顯下降，抗凍性能變?nèi)酢?/p>

3.3 濕輪磨耗試驗(yàn)

為評(píng)價(jià)復(fù)合改性乳化瀝青混合料抗水損磨耗的能力，向3種不同固含量的BCR型SBR改性乳化瀝青中加入水性環(huán)氧樹(shù)脂進(jìn)行1 h濕輪磨耗試驗(yàn)，每組成型5個(gè)試樣進(jìn)行平行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖7。

圖7 三種固含量改性乳化瀝青1 h濕輪磨耗值的變化Fig. 7 Three kinds of solid content in 1 h WTAT results

根據(jù)上述試驗(yàn)得出：在摻入水性環(huán)氧樹(shù)脂后，混合料的WTAT試驗(yàn)值均呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，但55%固含量的復(fù)合改性乳化瀝青在摻入15%水性環(huán)氧樹(shù)脂后仍不滿足《指南》對(duì)于改性乳化在微表處中的應(yīng)用要求；60%與65%固含量的復(fù)合改性乳化瀝青在3%～7%水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量時(shí)WTAT值下降明顯，分別比不摻入水性環(huán)氧樹(shù)脂時(shí)減小25%、32%(60%固含量)與17.9%、41.5%(65%固含量)，耐磨耗能力提升明顯；7%～15%摻量時(shí)WTAT值降低均趨向平緩。值得注意的是，65%固含量的SBR改性乳化瀝青摻入15%水性環(huán)氧樹(shù)脂時(shí)，WTAT值反而出現(xiàn)增加的現(xiàn)象。分析原因，當(dāng)乳液中SBR含量較高時(shí)，水性環(huán)氧樹(shù)脂在乳化液中的自聚作用受到阻礙而與固化劑反應(yīng)變慢，破乳后流動(dòng)性不斷喪失，此時(shí)環(huán)氧基團(tuán)與乙烯多胺的固化反應(yīng)不完全，作為連續(xù)相的瀝青大分子成為環(huán)氧基相互吸引自聚的阻礙，隨著時(shí)間推移環(huán)氧基團(tuán)與固化劑反應(yīng)逐漸完成，并最終以環(huán)氧基團(tuán)作為分散相存在于乳液中，無(wú)法形成較好的空間連續(xù)結(jié)構(gòu)?？梢?jiàn)，水性環(huán)氧樹(shù)脂可以提高SBR改性乳化瀝青混合料的耐磨耗剝落能力，但其發(fā)揮的作用受乳化瀝青自身SBR膠乳量的影響，推薦在60%～65%固含量的SBR改性乳化瀝青中進(jìn)行水性環(huán)氧樹(shù)脂的復(fù)合改性。

4 結(jié) 語(yǔ)

當(dāng)水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量較低時(shí)，兩種復(fù)合改性乳化瀝青的蒸發(fā)殘留物軟化點(diǎn)緩慢升高，環(huán)氧樹(shù)脂體系熱固效果不明顯；當(dāng)水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量≥7%時(shí)，兩種復(fù)合改性乳化瀝青的蒸發(fā)殘留物軟化點(diǎn)明顯提高，BCR型和PC型SBR改性乳化瀝青的軟化點(diǎn)變化規(guī)律呈現(xiàn)出較好一致性。

隨著水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量的提高，BCR型SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物的低溫延度持續(xù)降低，而PC型SBR改性乳化瀝青蒸發(fā)殘留物的低溫延度呈現(xiàn)明顯階段性下降。應(yīng)注意水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量與不同類型SBR改性乳化瀝青的性能互補(bǔ)，發(fā)揮復(fù)合改性的優(yōu)勢(shì)。

基于one-way ANOVA dunnett檢驗(yàn)分析結(jié)果，水性環(huán)氧樹(shù)脂的加入可顯著提高改性乳化瀝青混合料的高溫耐水損穩(wěn)定性，但過(guò)高摻量會(huì)削弱混合料的低溫抗凍融性能；同時(shí)，水性環(huán)氧樹(shù)脂的加入有助于提高改性乳化瀝青混合料的耐磨耗性能，環(huán)氧樹(shù)脂體系的熱固改性效果與乳化瀝青的固含量有關(guān)。對(duì)于BCR型SBR改性乳化瀝青，推薦水性環(huán)氧樹(shù)脂摻量范圍為7%～10%；而對(duì)于PC型SBR改性乳化瀝青，推薦摻量范圍為3%～7%。