肖光宏,湯名豪,謝 鑫
(重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,重慶 400074)
鋼筋混凝土矩形偏心受壓構(gòu)件是工程中常用的構(gòu)件之一,對偏心受壓構(gòu)件的計算是設(shè)計時的重要環(huán)節(jié)。由于小偏心受壓構(gòu)件的計算需要求解一元三次方程,可能會導(dǎo)致在偏心受壓構(gòu)件判別時產(chǎn)生分歧,因此目前對偏心受壓構(gòu)件的研究主要集中在小偏心受壓上。祝磊等[1]理論分析得出,在配筋率以及混凝和鋼筋材料一定的情況下,鋼筋混凝土柱將不會出現(xiàn)全截面受壓的情況,小偏心受壓時的相對受壓區(qū)高度ξ總是滿足ξb<ξ 筆者對現(xiàn)行規(guī)范JTG D 62—2012《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(以下簡稱《規(guī)范》)中偏心受壓構(gòu)件判別的方法進行了研究,首先,理論分析了大小偏心受壓公式中解(即受壓區(qū)高度)的分布情況,研究大小偏心判別的不確定性現(xiàn)象;然后,用算例驗證了受拉鋼筋應(yīng)力的不連續(xù)對承載力的影響,研究得到了偏心受壓公式中解的分布情況。研究結(jié)果表明:一元三次方程在(0,+∞)上只存在唯一解,不會發(fā)生不確定性現(xiàn)象;在不同的偏心假設(shè)下,承載力在臨界偏心距處均存在誤差,且誤差與偏心假設(shè)和材料強度有關(guān)。 《規(guī)范》對不使用預(yù)應(yīng)力鋼筋的矩形截面偏心受壓構(gòu)件抗壓承載力的規(guī)定如圖1及式(1)~式(8): (1) (2) (3) (4) 圖1 矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力計算Fig. 1 Calculating the bearing capacity of eccentric compression member with rectangle section 求得ξ=x/h0,當(dāng)ξ>ξb時,為小偏心構(gòu)件;當(dāng)ξ≤ξb時,為大偏心構(gòu)件[6-7]。 式(1)中,受拉鋼筋的應(yīng)力σs按式(5)取值: (5) 先假設(shè)大偏心[8-10],再按式(6)進行試算得到x,然后求ξ: (6) 1)當(dāng)ξ≤ξb時,即為大偏心構(gòu)件; 2)當(dāng)ξ>ξb時,應(yīng)按照小偏心構(gòu)件重新計算,聯(lián)立式(5)、式(6),得到一個關(guān)于x的一元三次方程 Ax3+Bx2+Cx+D=0 (7) 求解方程(7),即可得到x及相應(yīng)的ξ。承載力按式(8)計算: (8) 當(dāng)鋼筋混凝土強度不同時,發(fā)現(xiàn)臨界狀態(tài)下(即ξ=ξb),式(5)中σs值和fsd值不同。臨界狀態(tài)下σs值的分布如表1。 表1 臨界狀態(tài)下 s值Table 1 Value of s under critical condition MPa 表1 臨界狀態(tài)下 s值Table 1 Value of s under critical condition MPa 鋼筋種類fsd/MPa混凝土強度等級≤C50C55C60C65HPB235195201.194216.125201.600216.698HRB335280282.857300.926288.444302.885HRB400330336.226356.863338.824360.000 表1顯示,在臨界狀態(tài)ξ=ξb下,σs值始終大于fsd值,說明σs是一個關(guān)于x的不連續(xù)函數(shù)。因此,在臨界狀態(tài)附近,x的求解將會受到影響。 在臨界狀態(tài)附近,先通過大偏心公式求解到x>ξbh0,判斷構(gòu)件為小偏心,再代入小偏心公式進行重算,可能會出現(xiàn)x≤ξbh0的情況,使其再判斷構(gòu)件為大偏心,導(dǎo)致判斷結(jié)果不確定性(圖2),從而算法陷入死循環(huán)。 圖2 不確定性現(xiàn)象Fig. 2 The phenomenon of nondeterminacy 筆者分別對①先假設(shè)為大偏心,②先假設(shè)為小偏心這2種情況,由式(6)、式(7)解得x的分布進行分析,來研究不確定性現(xiàn)象。同時對小偏心公式(7)進行論證,確定解x在(0,+∞)上的分布情況。 2.1.1 大偏心公式的試算 假設(shè)構(gòu)件大偏心受壓,首先根據(jù)式(6)計算出x,若x值在(0,ξbh0]之間(圖3中的區(qū)間1),則假設(shè)成立,此時x值的分布情況如圖3;若x值在區(qū)間(ξbh0,+∞)上,則需要按照式(7)重新計算。 圖3 大偏心公式的解x的分布情況Fig. 3 Distribution of x solved by formula of large eccentricity 2.1.2 小偏心公式解的唯一性研究 由于式(7)為一元三次方程,在(0,+∞)上可能存在多解,因此在重算之前,需研究式(7)的解x在(0,+∞)上的唯一性。 對式(7)作相應(yīng)的變換,得出函數(shù)式(9)~式(11): (9) (10) f(x)=f1(x)-f2(x) (11) 1)f1(x)的對稱軸在y軸右側(cè)時,即h/2-e0>0,對函數(shù)f(x)求導(dǎo),得: (12) 式中:x+es-h0=x-(h/2 -e0)。 當(dāng)x≥h/2-e0時,f′(x)>0成立;當(dāng)x 2)f1(x)的對稱軸在y軸左側(cè)時,即h/2-e0<0,有f1(x)在(0,+∞)上單調(diào)遞增,f2(x)在(0,+∞)上單調(diào)遞減,則f(x)在(0,+∞)上單調(diào)遞增。 綜上,函數(shù)f(x)在(0,+∞)上單調(diào)遞增,因此式(7)的解x在(0,+∞)上具有唯一性。 2.1.3 小偏心公式的重算 臨界狀態(tài)下,ξ=ξb,按照式(7)重算,解得的x有最小值,記為xmin。式(7)的解x位于圖4的區(qū)間2內(nèi)。 圖4 小偏心公式的解x的分布情況 臨界狀態(tài)下,ξ=ξb,若式(11)中σs=fsd,則xmin=ξbh0,f(ξbh0)=0。而實際上,σs>fsd,所以xmin≠ξbh0,且f(xmin)=0,因式(11)中σs的系數(shù)為負(fù)數(shù),故f(ξbh0) < 0。 由于函數(shù)f(x)在(0,+∞)上單調(diào)遞增,則xmin>ξbh0,因此,在ξbh0和xmin之間存在一段如圖5的空白區(qū)間。 圖5 空白區(qū)間的分布情況 圖5是先假設(shè)為大偏心的情況下,x的總體分布情況。圖中空白區(qū)間說明式(7)解得的x值偏大,其原因在于σs的不連續(xù)性。所以,先假設(shè)為大偏心時,不會發(fā)生不確定性現(xiàn)象。 先假設(shè)為小偏心的情況下,由2.1.3可知,臨界狀態(tài)下,ξ=ξb,式(7)求解出的x值偏大。 當(dāng)式(7)解得的x=ξbh0時,設(shè)x真實值為(ξbh0-Δ)。若x真實值位于(ξbh0-Δ,ξbh0)上,式(7)解得的x位于 (ξbh0,xmin)上,這時不會使用式(6)進行重算。將區(qū)間(ξbh0-Δ,ξbh0)定義為誤判區(qū)間,若x真實值位于此區(qū)間內(nèi),構(gòu)件將會被誤判為小偏心受壓構(gòu)件,如圖6。 圖6 x真實值與公式解得的x值Fig. 6 Real x and the x solved by formula 由圖6可知,先假設(shè)為小偏心時,將會發(fā)生以下3種情況: 1)若x真實值位于區(qū)間3中,則會被式(7)解到區(qū)間4′中,此時構(gòu)件為小偏心受壓構(gòu)件。 2)若x真實值位于誤判區(qū)間2中,則會被式(7)解到區(qū)間3′中,解得x>ξbh0,此時大偏心受壓構(gòu)件被誤判為小偏心受壓構(gòu)件,發(fā)生誤判現(xiàn)象。 3)若x真實值位于區(qū)間1中,則式(7)解得x<ξbh0-Δ,此時需要根據(jù)式(6)進行重算,最終將會被解到區(qū)間1′中,該構(gòu)件仍為大偏心受壓構(gòu)件。 由于《規(guī)范》規(guī)定受拉鋼筋應(yīng)力σs是不連續(xù)的,因此區(qū)間2′是解不到的一段空白區(qū)間,所以,先假設(shè)為小偏心的情況下,x的總體分布情況如圖7,此時不會發(fā)生不確定性現(xiàn)象。 圖7 x的總體分布情況 受壓區(qū)高度x和承載力Nu均為關(guān)于偏心距e0的函數(shù)。先假設(shè)為大偏心時,通過改變e0,利用式(6)求出x,再用式(8)求得承載力Nu。 圖8 先假設(shè)為大偏心時計算承載力流程Fig. 8 Flow chart for bearing capacity under the large eccentricity hypothesis 圖9 2種偏心假設(shè)下承載力Nu隨偏心距e0的變化Fig. 9 Nu changing with e0 under two types of eccentricity hypotheses 1)在C30+HRB335組合下,臨界偏心距處為一個跳躍間斷點,這是受拉鋼筋應(yīng)力σs不連續(xù)造成的。 2)先假設(shè)為大偏心和先假設(shè)為小偏心2種情況下,在臨界偏心距處承載力Nu的誤差,C30+HRB335、C50+HRB335、C30+HRB400這3種組合分別為665N和2 066N、1 192N和2 796N、1 172N和3 780N。 3)對同一構(gòu)件而言,在同一材料強度下,若先假設(shè)為大偏心,承載力Nu的誤差值要小于先假設(shè)為小偏心的情況。相同的偏心假設(shè)下,隨著材料強度的增強,誤差值也隨之增大。 1)通過分析論證,大小偏心公式求解出的受壓區(qū)高度x具有唯一性,不會發(fā)生不確定性現(xiàn)象。 2)小偏心公式的一元三次方程的解x,在(0,+∞)中只存在唯一解。 3)由于受拉鋼筋的應(yīng)力σs是不連續(xù)的函數(shù),先假設(shè)為大偏心時,會存在一個空白區(qū)間,先假設(shè)為小偏心時,會存在一個誤判區(qū)間和一個空白區(qū)間,但是由于誤差范圍較小,因此小偏心受壓公式在實際工程應(yīng)用中是可行的。 4)針對同一偏心受壓構(gòu)件,在不同的偏心假設(shè)下,承載力Nu在臨界偏心距處均存在誤差,且先假設(shè)為大偏心時的誤差小于先假設(shè)為小偏心時的誤差,誤差與材料強度呈正相關(guān)。1 問題的提出——不確定性現(xiàn)象
1.1 偏心受壓構(gòu)件的求解
1.2 不確定性現(xiàn)象
2 理論分析——受壓區(qū)高度
2.1 先假設(shè)為大偏心
Fig. 4 Distribution of x solved by formula of small eccentricity
Fig. 5 Distribution of blank interval2.2 先假設(shè)為小偏心
Fig. 7 Overall distribution of x3 算例分析——偏壓構(gòu)件承載力
5 結(jié) 論