吳春桃，李鴻豪（中建一局集團第一建筑有限公司，上海 201103）

1 工程背景

上海市某商業(yè)辦公綜合體項目采用高空異形曲面指廊鋼結構，占地面積 24 hm2，建筑面積 19 hm2。裙房商業(yè)區(qū)屋面分為蘑菇頂天窗與指型天窗 2 個部分。天窗鋼結構由矩形鋼管焊接而成；指型天窗鋼結構最低安裝標高 31.6 m，最大安裝標高 33.5 m，通過吊柱及牛腿吊掛于各裙房之間。建筑平面如圖1 所示：

圖1 建筑平面圖

指型天窗的端部存在懸挑段，最長懸挑段達 14 m，受施工條件限制，無法按照傳統(tǒng)的垂直散件吊裝拼裝工藝進行散拼安裝，因此采用高空液壓頂推滑移安裝技術安裝這部分鋼結構。

2 滑移單元劃分

指形天窗滑移范圍為 B3 軸向 B1 軸方向的全部天窗鋼結構。將滑移范圍內(nèi)的天窗鋼結構共劃分為 6 個滑移單元，每個滑移單元包含 2 個天窗網(wǎng)格，寬度約為 4105 mm，滑移單元最重分塊重量約為 5 t?；剖┕r，在 B2～B3 軸之間設置 6 m×11 m 的安裝平臺，并利用天窗吊柱分別在BB 軸和 BD 軸各設置 1 條通長的滑道，單條滑道長度約為22 m，頂面標高 +32.411 m?；茣r，由 B 3 軸向 B 1 軸方向滑移；安裝時，各滑移單元按照 B 1 軸到 B 3 軸的順序依次安裝滑移。

3 臨時措施設計

利用豎向支撐構件設置滑移臨時措施，豎向支撐構件立于鋼結構構件或混凝土梁上?；屏哼x用 200 mm×200 mm×8 mm×12 mm 的 H 型鋼（每 2000 mm 設置 1 組加勁板，板厚 8 mm），吊架之間的聯(lián)系桿選用 10 號雙拼槽鋼。在支撐構件處設置支撐牛腿，規(guī)格同滑移梁。鋼結構構件通過滑移吊架懸掛于兩側的滑移梁上，滑移吊架與滑移梁接觸位置設置滑移底板，滑移底板直接在滑移梁頂面滑移。臨時措施材料材質均為 Q345B?；老到y(tǒng)如圖2 所示。

圖2 滑道系統(tǒng)示意圖(mm)

3.1 滑移底板設計

水平滑移過程中，為防止出現(xiàn)“卡軌”和“啃軌”現(xiàn)象，將滑移支座前端（滑移方向）設計為錐面形式。通過以上設計可以有效防止滑移支座與兩側滑道側壁頂死—“卡軌”以及滑移底板因滑道不平整卡住—“啃軌”的情況出現(xiàn)。

3.2 軌道設計

滑移軌道長度約 22 m，軌道外懸挑段 9.6 m。本工程直接利用滑移梁進行滑移，軌道的側擋板采用規(guī)格為 20 mm×25 mm×100 mm 的鋼板，材料材質均為 Q235B。

側擋板在滑移軌道兩側對稱設置，凈間距為 140 mm。由于滑移路徑為曲線，所以側擋板在沿滑移方向的間距設計為 430 ～ 450 mm 不等。

3.3 頂推點設置

利用天窗的吊柱，在標高 +32.411 m 標高處設置滑移梁，分別在結構 BB 軸和 BD 軸各設置 1 條滑移軌道，共計2 條。每條滑移軌道上布置 1 組頂推點，每組頂推點配置 1臺 XY-HY－50 型液壓頂推器，共計 2 臺。

3.4 滑移吊架設計

天窗滑移吊架由吊架橫梁和吊架立柱組成，其中吊架橫梁選用 H 型鋼。在滑移梁頂面放置滑移底板，限位塊的規(guī)格為 20 mm×50 mm×100 mm，滑移吊架材料材質均為Q345B?；频跫懿贾萌鐖D3 所示。

圖3 滑移吊架布置圖(mm)

4 滑移安裝施工要點

4.1 單元安接要點

（1）將安裝端固定時的溫度點作為溫度基準點，在安裝的當天，選擇與固定時的溫度點相差不大的時段進行組對。

（2）在安裝前，用全站儀對兩側已經(jīng)安裝好的構件軸線進行精密測量，一旦發(fā)現(xiàn)誤差超標，馬上進行校核，以免對接處就位的時間過長。

4.2 滑道側擋板的控制要點

（1）為保證滑道側擋板與頂推支座之間有足夠的接觸面，滑道側擋板的設置形式應嚴格按照圖紙設計形式安裝。

（2）滑道側擋板與滑道、滑移梁的焊縫高度應滿足設計要求，滿足抵抗頂推反力的使用要求。

（3）所有滑道上的側擋板的起始安裝位置應在同一軸線位置處，并在每條軸線位置處重新設置起始點，以減小累積誤差，滿足滑移同步性的要求。

（4）同一滑道兩側的側擋板安裝誤差應 ＜ 1 mm，相鄰滑道側擋板的間距誤差應 ＜ 3 mm。

（5）側擋板前方（滑移前進方向）嚴禁焊接，避免焊縫凸出導致“卡軌”。

4.3 曲線滑移同步性控制

當滑移平面路徑為曲線時，如果滑移軌道兩側滑移路程不同，滑移單元各點線速度與角速度均不相同。在施工中，通過傳感檢測與計算機同步控制系統(tǒng)實時收集滑移結構的位移、受力、速度等信息，通過信息反饋同步下發(fā)指令至液壓頂推系統(tǒng)，調(diào)整各滑移頂推點的液壓頂推器推力，完成曲線滑移的同步控制與自主糾偏。

同時，在中央控制室的操作人員，通過液壓同步計算機控制系統(tǒng)的人機界面，對液壓頂推過程及相關數(shù)據(jù)進行觀察和控制，以確?；七^程的精確度與安全性。

4.4 分級加載試滑移

待液壓頂推系統(tǒng)設備檢測無誤后開始試滑移。開始試滑移時，逐漸上調(diào)液壓頂推器伸缸壓力，依次為所需壓力的20%、40%。在一切正常的情況下，可繼續(xù)加載到 60%、70%、80%、90%、95%、100%。

滑移單元開始有移動時暫停頂推作業(yè)，保持液壓頂推設備系統(tǒng)壓力。對液壓頂推器及設備系統(tǒng)、結構系統(tǒng)進行全面檢查，確認整體結構的穩(wěn)定性及安全性絕無問題后，才能開始正式頂推滑移。

4.5 結構卸載

結構滑移就位后，按照工況模擬和卸載方案進行分級卸載，完成安裝。結構卸載及不同單元連接時，需考慮溫度影響，不宜在午間卸載、安裝。

5 鋼結構滑移過程中穩(wěn)定性分析

本次吊裝的作用荷載即為結構自身的重量，其自重約為29 t。結構計算采用空間有限元程序 SAP2000，結構的各階失穩(wěn)的臨界荷載安全系數(shù)最小值為 12，＞1，滿足規(guī)范的穩(wěn)定系數(shù)要求。

整體變形分析如下：跨中最大變形 72 mm，懸挑長度為 10000 mm，變形為跨度的 1/139，大于規(guī)范規(guī)定的1/250 荷載作用下變形限值，拼裝時需進行預起拱。吊柱結構材質為 Q345B，臨時措施材質選用 Q345B，抗拉、抗壓、抗彎設計值為 295 N/mm2，抗剪設計值為170 N/mm2。計算軟件采用 Ansys Workbench R15.0。有限元輸出結果顯示：雙吊柱工況最大應力 345 MPa，發(fā)生在橫梁中部局部；單吊柱工況最大應力 338 MPa，發(fā)生在預埋件焊接處局部。計算結果滿足滑移工況要求。

6 結 語

通過在滑移單元上設置不同高度的豎向吊桿，完成豎直平面內(nèi)的曲線滑移路徑。通過設計水平滑移軌道的弧度，并在滑移系統(tǒng)上根據(jù)滑移線路進行不等距限位擋板設置，完成水平曲線的滑移路徑。豎直平面與水平平面內(nèi)的曲線滑移路徑，可以合成三維空間內(nèi)的異形曲線滑移路徑，從而保證異曲面滑移的可行性。通過液壓頂推、分塊累積滑移的方法，實現(xiàn)了整個鋼結構的滑移安裝，達到了預期效果。