肖鋒

摘 要：馬來西亞康諾橋384.7MW級燃?xì)饴?lián)合循環(huán)項(xiàng)目采用一拖一聯(lián)合循環(huán)機(jī)組。選用ALSTOM GT13E1型余熱鍋爐，與西門子SGT5-4000F型燃?xì)廨啓C(jī)配套。在鍋爐各蒸汽電導(dǎo)率監(jiān)測系統(tǒng)完成安裝調(diào)試后，出現(xiàn)低壓過熱蒸汽電導(dǎo)率偏高的現(xiàn)象。對此本文對出現(xiàn)此種現(xiàn)象的原因進(jìn)行了分析，以及根據(jù)分析的結(jié)論采取了相應(yīng)的處置措施，使得低壓過熱蒸汽電導(dǎo)率得到有效控制，滿足西門子汽輪機(jī)的蒸汽品質(zhì)要求。

關(guān)鍵詞：余熱鍋爐；汽輪機(jī)蒸汽電導(dǎo)率；低壓過熱蒸汽低壓飽和蒸汽

1 概述

燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組具有發(fā)電效率高，機(jī)組體積小，啟停速度快，建設(shè)周期短，環(huán)保性能好，可靠性高等優(yōu)點(diǎn)被越來越多企業(yè)所看中。中國電建水電八局有限公司承建的康諾橋項(xiàng)目距離馬來西亞首都吉隆坡約32km。位于馬來西亞雪蘭莪州（Selangor）巴生谷，在已有的康諾橋電廠（Connaught Bridge Power Station）內(nèi)，屬于EPC擴(kuò)建工程。

本項(xiàng)目選用的鍋爐為ALSTOM GT13E1型余熱鍋爐，主要特點(diǎn)：三壓再熱、自然循環(huán)、無補(bǔ)燃、無SCR裝置、無一氧化碳催化劑、大型臥式OCC模塊組裝，與SGT5-4000F型燃?xì)廨啓C(jī)配套。選用的蒸汽輪機(jī)為西門子SST5-3000，轉(zhuǎn)速3000r/min，主蒸汽壓力125bar，溫度565℃，出力136MV。

在機(jī)組啟動運(yùn)行過程中，我們發(fā)現(xiàn)低壓飽和蒸汽及低壓過熱蒸汽的電導(dǎo)率偏高，在首次有數(shù)據(jù)后的啟動中（未帶負(fù)荷），低壓飽和蒸汽電導(dǎo)率（10QUF71CQ103XQ01）最高升至95μs/cm，在18：30分降至0.83，低壓飽和蒸汽電導(dǎo)率（10QUF72CQ103XQ01）升至100μs/cm且一直維持在此數(shù)據(jù)。這已經(jīng)大大超過了西門子技術(shù)規(guī)范對蒸汽品質(zhì)的要求（超過第四級要求），造成西門子不同意繼續(xù)進(jìn)行啟動運(yùn)行調(diào)試，嚴(yán)重影響整套機(jī)組的性能試驗(yàn)驗(yàn)收和機(jī)組移交。

2 臨時(shí)處理措施及效果

在接下來的時(shí)間內(nèi)，我們加大了鍋爐排水，清洗了測量設(shè)備，更換了樹脂。由于2016年2月份之前項(xiàng)目處于調(diào)試階段，故鍋爐電導(dǎo)率有變化，但是即使在穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)（如2016年1月14-18日）低壓飽和蒸汽電導(dǎo)率仍然維持在0.9μs/cm左右，低壓過熱蒸汽電導(dǎo)率也維持在0.91μs/cm左右。

自調(diào)試結(jié)束移交商業(yè)運(yùn)行后，機(jī)組基本上處于穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)，負(fù)荷根據(jù)電網(wǎng)調(diào)度情況進(jìn)行升降。至今（2016年5月1日） 低壓飽和蒸汽電導(dǎo)率仍然維持在0.7μs/cm左右，低壓過熱蒸汽電導(dǎo)率也維持在0.90μs/cm左右。原提出增大排污量的建議業(yè)主未采納，業(yè)主認(rèn)為加大排污會使化水增加負(fù)擔(dān)，一旦化水補(bǔ)水不夠會影響機(jī)組連續(xù)運(yùn)行。

3 原因分析

3.1 蒸汽電導(dǎo)率過高或超量程（100 μs/cm以上）原因分析

根據(jù)對測量儀表進(jìn)行重新校驗(yàn)，數(shù)據(jù)得到控制，故此問題應(yīng)為測量儀器未調(diào)試完全，數(shù)據(jù)顯示不正確。

3.2 蒸汽電導(dǎo)率過高（1-100μs/cm）原因分析

根據(jù)在停機(jī)時(shí)對管道及汽包內(nèi)進(jìn)行清洗以及增加排污的措施分析，電導(dǎo)率偏高的原因應(yīng)為汽包或管道內(nèi)有殘?jiān)?，影響汽水品質(zhì)。

3.3 蒸汽電導(dǎo)率偏高（0.2-1μs/cm）原因分析

由于經(jīng)過處理后，蒸汽電導(dǎo)率仍然維持在0.9左右，增大鍋爐排水的措施也不是長久之計(jì)，只能臨時(shí)或短時(shí)間內(nèi)采取的手段，不能根本上解決電導(dǎo)率偏高的原因。要從根本上解決本鍋爐低壓飽和蒸汽及低壓再熱蒸汽電導(dǎo)率的問題，需要從設(shè)計(jì)采購施工及加藥多方面進(jìn)行研究，對鍋爐取樣加藥系統(tǒng)進(jìn)行改造處理。

4 改造方案及分析

4.1 改造方案介紹

根據(jù)現(xiàn)場情況，我們從取樣和加藥兩個方面進(jìn)行改造：

對于加藥的改造，首先將加藥管接口位置從鍋爐給水管改為從鍋爐導(dǎo)氣管中加入，更改加藥位置使得反應(yīng)充分。其次采取用催化聯(lián)氨代替聯(lián)氨作為加藥劑，以降低電導(dǎo)率。

對于取樣的改造，首先將低溫取樣間的儀表管線進(jìn)行復(fù)擰，避免從此處進(jìn)入CO2，其次將高溫取樣間與低溫取樣間的管道進(jìn)行隔離，以確保進(jìn)入分析儀表的水溫維持在25℃。

4.2 改造效果的檢驗(yàn)

在對低溫取樣間的儀表管線進(jìn)行保溫隔離以及復(fù)擰措施后，低壓飽和蒸汽和低壓過熱蒸汽的電導(dǎo)率維持在穩(wěn)定狀態(tài)，未發(fā)生跳躍式的變化。

在對鍋爐加藥管進(jìn)行改造并更換為催化聯(lián)氨后，低壓飽和蒸汽的電導(dǎo)率降為0.2μs/cm以下，低壓過熱蒸汽電導(dǎo)率降為0.5μs/cm以下。

5 結(jié)語

為解決低壓蒸汽電導(dǎo)率過高問題，采取鍋爐加藥管線接口位置的調(diào)整以及更換化學(xué)藥劑的改造方案可行。對取樣管道進(jìn)行保溫隔離可以避免由于溫度波動對測量數(shù)值的影響。

改造前與改造后二者結(jié)果加以比較，發(fā)現(xiàn)兩種聯(lián)氨都有降低電導(dǎo)率的作用，而加催化聯(lián)氨時(shí)，效果尤佳。當(dāng)給水中加氨處理時(shí)，在導(dǎo)汽管加催化聯(lián)氨比爐前給水加入的效果明顯地好，能有效地防止或減緩低壓缸腐蝕。

若保證導(dǎo)汽管所加催化聯(lián)氨劑量，復(fù)水中又有足夠的殘余量時(shí)，還能防止復(fù)水系統(tǒng)、給水系統(tǒng)的腐蝕。故此種處理方式，不僅有技術(shù)意義，也有一定的經(jīng)濟(jì)意義。

參考文獻(xiàn)：

[1] 西門子提供的SST5-3000機(jī)組相關(guān)圖紙及文件資料.

[2] ALSTOM提供GT13E1型余熱鍋爐相關(guān)圖紙及文件資料.

[3] 山東電力設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的取樣加藥管道相關(guān)圖紙及文件資料.

[4] 鍋爐機(jī)組熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)方法[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1976.

[5] 王疆權(quán).200MW鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)[J].華東電力，1995.