孟祥偉,張國(guó)仙,劉玉川,蔡中義
(江蘇徐州工程機(jī)械研究院,江蘇 徐州221004)
鉸接式自卸車是采礦業(yè)和各行業(yè)大規(guī)模建設(shè)中一種通用性很強(qiáng)的土石方運(yùn)輸機(jī)械。它最大的特點(diǎn)就是通過鉸接體將前車部分與后車部分連接起來,前車部分可以在水平面內(nèi)相對(duì)于后車部分向左或向右回轉(zhuǎn)成45°角;前后車體都可以在垂直于公共縱軸的平面內(nèi)繞公共縱軸作獨(dú)立的無限制轉(zhuǎn)動(dòng)[1]。鉸接式自卸車結(jié)構(gòu)的特殊性使它完全消除了作用在車架上的扭轉(zhuǎn)載荷,提高了整個(gè)結(jié)構(gòu)的可靠性,因此它能適應(yīng)惡劣的氣候、極差的地形,具有較高的可用性。
鉸接式自卸車的驅(qū)動(dòng)形式主要包括4×4,6×4,6×6幾種,其中最常見的是6×6.動(dòng)力由發(fā)動(dòng)機(jī)輸出至變速箱,再經(jīng)分動(dòng)箱分別向前后兩個(gè)方向輸出到驅(qū)動(dòng)橋?,F(xiàn)在通常采用的是貫通式中橋,讓動(dòng)力在中橋里分為兩路,一路驅(qū)動(dòng)中橋,另一路傳遞到后橋。
動(dòng)力由分動(dòng)箱傳遞到中橋時(shí),由于距離較長(zhǎng),為了提高傳動(dòng)軸臨界轉(zhuǎn)速、避免共振、考慮整車總體布置及前后車體轉(zhuǎn)向上的需要,將傳動(dòng)軸分段。當(dāng)傳動(dòng)軸分段時(shí),需加設(shè)中間支承[2]。中間支承通常安裝在鉸接體上,以補(bǔ)償傳動(dòng)軸軸向和角度方向的安裝誤差以及車輛行駛過程中由于分動(dòng)箱竄動(dòng)或車架等變形所引起的位移。圖1為典型6×6傳動(dòng)系統(tǒng)簡(jiǎn)圖。
圖16 ×6傳動(dòng)系統(tǒng)簡(jiǎn)圖
中間支撐的具體結(jié)構(gòu)如圖2所示,其中凸緣叉3與傳動(dòng)軸(未示出)相連。由于與凸緣叉3相連的傳動(dòng)軸滑動(dòng)花鍵伸縮所引起的軸向力并不是太大,所以本設(shè)計(jì)采用兩個(gè)深溝球軸承6,且該軸承被端蓋1、凸緣叉3、中間支撐軸9牢靠地固定在鉸接體8(中間支撐殼體)上。這種中間支承不能傳遞大的軸向力,它主要承受傳遞動(dòng)力過程中所受的周向扭力,以及傳動(dòng)軸不平衡、偏心、萬向節(jié)上的附加彎矩等因素引起的徑向力。同時(shí),端蓋1、骨架油封5和7、凸緣叉3、鉸接體8、中間支撐軸9共同組成了一個(gè)閉合空間,可以儲(chǔ)存大量的潤(rùn)滑脂,對(duì)深溝球軸承6進(jìn)行很好的潤(rùn)滑。
圖2 中間支撐簡(jiǎn)圖
中間支撐軸9采用優(yōu)質(zhì)合金鋼42CrMo,該材料具有高強(qiáng)度和韌性,淬透性也較好,無明顯的回火脆性,調(diào)質(zhì)處理后有較高的疲勞極限和抗多次沖擊能力,低溫沖擊韌性良好,非常適合制造剛度和強(qiáng)度要求較高的軸類零件。具體熱處理為整體調(diào)質(zhì)220~260 HB,花鍵表面高頻淬火45~50 HRC.
本設(shè)計(jì)增強(qiáng)了中間支撐的徑向剛度,提高了中間支撐的性能,密封、防松、調(diào)隙功能較好,降低了加工精度,且裝配易于實(shí)現(xiàn)。
中間支撐軸的主要作用是把分動(dòng)箱的運(yùn)動(dòng)傳遞到驅(qū)動(dòng)橋,使驅(qū)動(dòng)橋獲得規(guī)定的轉(zhuǎn)速和方向,主要承受傳遞動(dòng)力的過程中所受的周向扭力[3],因此中間支撐軸的強(qiáng)度校核主要為受扭強(qiáng)度校核。
由圖3可知,變速箱在掛低檔且剛剛啟動(dòng)時(shí)所輸出的力矩最大,為15 815.3 N·m.而傳往中間支撐軸的力矩還要經(jīng)過分動(dòng)箱的降速增扭與分扭作用。分動(dòng)箱有高低兩檔,速比分別為1.05、1.643;其前后輸出軸的分扭比為2.214,則啟動(dòng)瞬時(shí)中間支撐軸瞬時(shí)所受的最大扭矩為:
圖3 變速箱輸出扭矩曲線
為了方便有限元分析,在建模過程中對(duì)中間支撐軸進(jìn)行了簡(jiǎn)化,主要包括花鍵槽按最大直徑處理,忽略退刀槽、倒角等局部特征[4]。由圖2可知,凸緣叉3通過花鍵與中間支撐軸9配合在一起傳遞扭矩。因此,在施加載荷時(shí),可以完全約束中間支撐軸一端的花鍵圓柱面,然后在另一端花鍵圓柱面施加17899.74 N·m扭矩。
通過計(jì)算,得到中間支撐軸的應(yīng)力與變形云圖,分別如圖4、圖5所示。
圖4 中間支撐軸應(yīng)力云圖
圖5 中間支撐軸變形云圖
由圖4可知,中間支撐軸應(yīng)力最大處位于花鍵段與軸承安裝段相銜接的軸徑最細(xì)處,與實(shí)際受力情況相符合,其值為617 MPa.該軸采用優(yōu)質(zhì)合金鋼42CrMo,熱處理后,σb=1 080 MPa,σs=930 MPa,中間支撐軸的最大應(yīng)力與材料的屈服強(qiáng)度相比較小,有一定安全系數(shù),因此強(qiáng)度符合設(shè)計(jì)要求。由圖5可知,中間支撐軸變形最大處位于施加扭力一端,最大變形量為1.02 mm,相對(duì)整個(gè)中間支撐軸來說其變形量較小,對(duì)功能的實(shí)現(xiàn)不會(huì)產(chǎn)生明顯影響。
對(duì)于軸類結(jié)構(gòu),實(shí)際使用過程中激振力是以動(dòng)載荷的形式作用于結(jié)構(gòu)上的。在中間支撐結(jié)構(gòu)中,中間支撐軸的運(yùn)動(dòng)速度非??欤瑸榱吮WC軸的轉(zhuǎn)動(dòng)精度,應(yīng)該在保證具有一定靜剛度要求的基礎(chǔ)上,還要考慮結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)特性,使結(jié)構(gòu)在受一定幅值的周期性激振力作用下,受迫振動(dòng)振幅較小[4]。因此應(yīng)對(duì)中間支撐軸進(jìn)行模態(tài)分析,了解中間支撐軸的動(dòng)態(tài)性能。
在典型的模態(tài)分析中唯一有效的“載荷”是零位移約束。如果在某個(gè)自由度處指定了一個(gè)非零位移約束,程序?qū)⒁粤阄灰萍s束替代在該自由度處的設(shè)置。除位移約束之外的其他載荷將被忽略。本文在對(duì)中間支撐軸進(jìn)行模態(tài)分析時(shí),將軸承看作剛性約束,中間支承軸相當(dāng)于一個(gè)簡(jiǎn)支梁,其約束方法按照簡(jiǎn)支梁處理[5]。對(duì)有限元模型的一個(gè)軸承支撐面進(jìn)行全約束,另一個(gè)支撐面施加X和Y方向的約束,允許中間支撐軸有Z方向的移動(dòng)。
通過對(duì)中間支撐軸的有限元模型進(jìn)行模態(tài)分析,得到中間支撐軸的前六階模態(tài)分析結(jié)果,見表1和圖6.
表1 中間支撐軸的固有頻率
圖6 中間支撐軸的前六階振型
其中中間支承軸的臨界轉(zhuǎn)速為:
n=60f
式中:f為頻率,Hz.
由表1可見,中間支承軸的前二階固有頻率較低,對(duì)應(yīng)的臨界轉(zhuǎn)速也較低,但是臨界轉(zhuǎn)速仍遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于實(shí)際使用過程中間支撐軸的額定轉(zhuǎn)速。因此,中間支撐軸的高速運(yùn)轉(zhuǎn)過程中不會(huì)發(fā)生共振,對(duì)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)性能不會(huì)產(chǎn)生太大影響。
我司研發(fā)的鉸接式自卸車產(chǎn)品已經(jīng)批量投放國(guó)內(nèi)及東南亞某國(guó)市場(chǎng),具有性能優(yōu)異,性價(jià)比高,環(huán)境適應(yīng)性強(qiáng)等特點(diǎn),使我司成為國(guó)內(nèi)首家鉸接式自卸車研發(fā)成功并批量推向市場(chǎng)的企業(yè)。筆者重點(diǎn)對(duì)中間支撐軸的實(shí)際應(yīng)用情況進(jìn)行了跟蹤。目前中間支撐軸工作狀況良好,未接到強(qiáng)度或剛度不足造成客戶抱怨或其他市場(chǎng)問題反饋。產(chǎn)品東南亞現(xiàn)場(chǎng)工作圖如圖7所示。
圖7 產(chǎn)品東南亞現(xiàn)場(chǎng)工作圖
本文介紹了中間支撐在鉸接式自卸車傳動(dòng)系統(tǒng)中的布置及功能,并對(duì)中間支撐進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),同時(shí)使用有限元方法對(duì)中間支撐軸進(jìn)行了受扭分析和模態(tài)分析。實(shí)踐證明,該中間支撐軸設(shè)計(jì)合理,強(qiáng)度和剛度都滿足了要求,為鉸接式自卸車的中間支撐設(shè)計(jì)提供了新思路。