曹君蓬,薛再清, 孟 強(qiáng),郭天吉

(1.北京航天長(zhǎng)征飛行器研究所， 北京 100076; 2.山西江淮重工有限責(zé)任公司， 山西 晉城 048026)

殺爆戰(zhàn)斗部主要利用爆炸產(chǎn)生的破片與爆炸沖擊波對(duì)目標(biāo)進(jìn)行雙重毀傷作用，其作用在實(shí)戰(zhàn)中日益重要。殺爆彈起爆后，彈體快速膨脹變形，破片以很高的速度向四周飛散，對(duì)其破片效能的研究文獻(xiàn)很多[1-2]。

隨著導(dǎo)彈武器系統(tǒng)的發(fā)展，殺爆戰(zhàn)斗部的應(yīng)用范圍進(jìn)一步拓展。殺爆戰(zhàn)斗部通過(guò)支撐結(jié)構(gòu)內(nèi)置在導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部艙內(nèi)，一同構(gòu)成整個(gè)導(dǎo)彈武器系統(tǒng)的有效毀傷單元。此時(shí)，戰(zhàn)斗部艙殼體為外殼體，對(duì)殺爆戰(zhàn)斗部形成“遮蔽”效應(yīng)，外殼體、內(nèi)置戰(zhàn)斗部的結(jié)構(gòu)發(fā)生大變形，形成破片，這是一個(gè)高度非線性過(guò)程。外殼體產(chǎn)生的大量破片，與殺爆戰(zhàn)斗部破片同時(shí)飛散。外殼體破片與殺爆戰(zhàn)斗部破片是否發(fā)生碰撞，外殼體破片速度與殺爆戰(zhàn)斗部破片的速度關(guān)系成為內(nèi)置式殺爆戰(zhàn)斗部的研究重點(diǎn)。

國(guó)內(nèi)外對(duì)內(nèi)置安裝殺爆戰(zhàn)斗部的研究很少。早期殺爆戰(zhàn)斗部的研究[3-4]使用的光幕試驗(yàn)測(cè)定破片速度方法無(wú)法區(qū)分判定外殼體破片速度與殺爆戰(zhàn)斗部破片速度[5-6]。數(shù)值計(jì)算外殼體破片速度與殺爆戰(zhàn)斗部破片速度時(shí)，存在高速氣態(tài)爆轟產(chǎn)物、殺爆戰(zhàn)斗部破片以及外殼體破片進(jìn)行流固偶合的問(wèn)題，計(jì)算方法復(fù)雜，難度大，影響因素多且計(jì)算時(shí)間較長(zhǎng)，不利于內(nèi)置式戰(zhàn)斗部的快速設(shè)計(jì)。

目前對(duì)內(nèi)置式殺爆戰(zhàn)斗部的研究中，一般將外殼體對(duì)內(nèi)置式殺爆戰(zhàn)斗部的毀傷效能影響忽略不計(jì)。

為探索內(nèi)置式殺爆戰(zhàn)斗部的毀傷效能，避免外殼體破片對(duì)殺爆戰(zhàn)斗部破片干擾，本文應(yīng)用爆轟產(chǎn)物絕熱膨脹的指數(shù)關(guān)系式[7-8]，對(duì)殺爆戰(zhàn)斗部破片速度和外殼體破片速度進(jìn)行仿真分析，對(duì)殺爆戰(zhàn)斗部破片與外殼體破片不發(fā)生干涉的結(jié)構(gòu)條件進(jìn)行了計(jì)算。

1 內(nèi)置式殺爆戰(zhàn)斗部模型

內(nèi)置式殺爆戰(zhàn)斗部的典型結(jié)構(gòu)如圖1所示。殺爆戰(zhàn)斗部主要由預(yù)制破片層和內(nèi)部裝藥組成，通過(guò)輔助支撐結(jié)構(gòu)安裝于外殼體內(nèi)部，組成導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部艙。由于輔助支撐結(jié)構(gòu)的體積占戰(zhàn)斗部艙總?cè)莘e的比值很小，本文的計(jì)算模型忽略該部分體積。

2 計(jì)算仿真

設(shè)戰(zhàn)斗部艙外殼體和殺爆戰(zhàn)斗部破片層的厚度分別為hk和hd，殺爆戰(zhàn)斗部裝藥半徑為rd，外殼體內(nèi)半徑為rk，外殼體密度為ρk，預(yù)制破片層的平均密度為ρd，裝藥密度為ρ0，爆轟產(chǎn)物膨脹指數(shù)為γ。指數(shù)式爆轟產(chǎn)物絕熱膨脹方程式為

pVγ=A

(1)

式中:p為爆轟產(chǎn)物壓強(qiáng)，V為爆轟產(chǎn)物相對(duì)體積，A為與裝藥種類和密度相關(guān)的常數(shù)。

根據(jù)文獻(xiàn)[9]可由裝藥密度ρ0估算出γ的值，計(jì)算式為

(2)

式中ρ0的單位為kg/m3。

常數(shù)A隨裝藥種類及密度變化，可由裝藥的爆轟壓力pcj和γ計(jì)算，即

(3)

對(duì)于密度為1 630 kg/m3的TNT裝藥，γ=2.89，pcj=21 GPa，A=8.90 GPa[10]。

定義有效膨脹率為殼體材料在爆轟產(chǎn)物推動(dòng)下做膨脹運(yùn)動(dòng)直到破裂且其速度不再增加時(shí)的線延伸率(由于破裂后仍具有一定的加速能力，所以該值比實(shí)際延伸率大)，設(shè)殺爆戰(zhàn)斗部破片層的有效膨脹率為δd，外殼體的有效膨脹率為δk，外殼體破片的有效行程為

sk=rkδk

(4)

殺爆戰(zhàn)斗部破片層的有效行程為

sd=rdδd

(5)

前述已忽略支撐結(jié)構(gòu)體積，爆轟產(chǎn)物充滿外殼體內(nèi)腔時(shí)，產(chǎn)物的初始相對(duì)體積為

(6)

式中的指數(shù)k的值為2～3。當(dāng)殺爆戰(zhàn)斗部?jī)啥藶閯傂约s束時(shí)，爆轟產(chǎn)物作二維膨脹，k=2；當(dāng)戰(zhàn)斗部?jī)啥藶榍蛐螣o(wú)約束時(shí)，爆轟產(chǎn)物作三維膨脹，k=3。一般內(nèi)置式殺爆戰(zhàn)斗部多采用一端固支、另一端簡(jiǎn)支的結(jié)構(gòu)固定于導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部艙內(nèi)，因此k取剛性約束與球形無(wú)約束之間的值。

對(duì)于殺爆戰(zhàn)斗部破片層而言，爆轟產(chǎn)物的初始相對(duì)體積Vd=1。

殺爆戰(zhàn)斗部破片層受到的初始?jí)毫?/p>

(7)

加速完成后殺爆戰(zhàn)斗部破片層受到的內(nèi)壓力為

(8)

加速過(guò)程中的平均壓力約為

(9)

外殼體受到的初始?jí)毫?/p>

(10)

加速完成后外殼體受到的內(nèi)壓力為

(11)

相對(duì)于整個(gè)爆轟產(chǎn)物膨脹過(guò)程而言，由初始?jí)毫虞d開始到加速完成兩時(shí)刻間的體積相對(duì)變化不大，計(jì)算時(shí)可將此壓力變化過(guò)程近似為線性變化。因此，加速過(guò)程中的平均壓力約為

(12)

根據(jù)動(dòng)能原理，殺爆戰(zhàn)斗部破片的速度為

(13)

外殼體破片速度為

(14)

3 仿真結(jié)果及分析

按如下參數(shù)建立內(nèi)置殺爆戰(zhàn)斗部的導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部艙數(shù)學(xué)模型，對(duì)殺爆戰(zhàn)斗部的破片速度與外殼體的破片速度進(jìn)行仿真分析：

1) 戰(zhàn)斗部艙的外殼體壁厚為hk=0.005 m，殺爆戰(zhàn)斗部破片層的厚度為hd=0.03 m；

2) 戰(zhàn)斗部艙外殼體材料為鋁合金，其密度為ρk=2 700 kg/m3，殺爆戰(zhàn)斗部預(yù)制破片層材料為鋼，其密度為ρd=7 800 kg/m3；

3) TNT裝藥密度為ρ0=1 650 kg/m3，pcj=21 GPa；

4) 根據(jù)鋁合金材料與鋼材料的延伸率，殺爆戰(zhàn)斗部破片層的有效膨脹率δd一般取0.2，戰(zhàn)斗部艙外殼體的有效膨脹率為δk一般取0.3；

5)k=2.5。

以殺爆戰(zhàn)斗部裝藥半徑rd為變量，取值范圍為0.1～0.3 m。設(shè)戰(zhàn)斗部艙外殼體內(nèi)半徑rk比殺爆戰(zhàn)斗部裝藥半徑分別大0.05 m、0.1 m、0.15 m、0.2 m，計(jì)算可得到圖2～圖5的曲線，圖中粗線為殺爆戰(zhàn)斗部破片速度，細(xì)線為外殼體破片速度。

從圖2可以看出，若外殼體內(nèi)半徑比裝藥半徑大0.05 m，殺爆戰(zhàn)斗部破片速度總是小于外殼體破片速度。亦即殺爆戰(zhàn)斗部作用時(shí)，外殼體的存在基本不影響殺爆戰(zhàn)斗部破片的速度和方向，不會(huì)影響殺爆戰(zhàn)斗部的毀傷效應(yīng)。

從圖3可以看出，若戰(zhàn)斗部艙外殼體內(nèi)半徑比殺爆戰(zhàn)斗部裝藥半徑大0.1 m，在裝藥半徑小于0.151 m時(shí)，殺爆戰(zhàn)斗部破片層速度大于外殼體破片速度，殺爆戰(zhàn)斗部破片會(huì)追上外殼體破片并有可能發(fā)生碰撞，殺爆戰(zhàn)斗部破片速度將會(huì)降低，飛行方向可能改變；而當(dāng)裝藥半徑大于0.151 m時(shí)，則不會(huì)發(fā)生此問(wèn)題。此時(shí)，外殼體影響殺爆戰(zhàn)斗部的毀傷效應(yīng)。

從圖4可以看出，若戰(zhàn)斗部艙外殼體內(nèi)半徑比殺爆戰(zhàn)斗部裝藥半徑大0.15 m，在殺爆戰(zhàn)斗部裝藥半徑小于0.23 m時(shí)，殺爆戰(zhàn)斗部破片層速度大于外殼體破片速度，殺爆戰(zhàn)斗部破片會(huì)追上外殼體破片并發(fā)生碰撞，殺爆戰(zhàn)斗部破片速度將會(huì)降低，飛行方向可能改變；而當(dāng)裝藥半徑大于0.23 m時(shí)，則不會(huì)發(fā)生此問(wèn)題。

從圖5可以看出，若外殼體內(nèi)半徑比殺爆戰(zhàn)斗部裝藥半徑大0.2 m，殺爆戰(zhàn)斗部破片速度總是大于外殼體破片速度，殺爆戰(zhàn)斗部破片均會(huì)追上外殼體破片并發(fā)生碰撞，殺爆戰(zhàn)斗部破片速度將會(huì)降低，飛行方向?qū)⒏淖儯鈿んw直接影響殺爆戰(zhàn)斗部的毀傷效應(yīng)。

4 結(jié)論

本文對(duì)殺爆戰(zhàn)斗部破片速度和戰(zhàn)斗部艙外殼體破片速度進(jìn)行了仿真，多方面分析表明，內(nèi)置式殺爆戰(zhàn)斗部的外殼體破片速度隨戰(zhàn)斗部艙內(nèi)腔相對(duì)容積的增加而降低，并隨戰(zhàn)斗部艙外殼體壁厚的減小而增加。要解決內(nèi)置式殺爆戰(zhàn)斗部破片與外殼體破片可能發(fā)生碰撞的問(wèn)題，可在降低戰(zhàn)斗部艙內(nèi)腔相對(duì)容積和減少戰(zhàn)斗部艙外殼體壁厚兩方面進(jìn)行協(xié)調(diào)。