張悅

摘 要：本文對深圳前海華潤金融中心T3裙樓幕墻設工程進行了簡要介紹，主要描述了施工中遇到的質(zhì)量問題及所進行的技術處理方案進行分析，希望對類似工程設計與施工工作具有一定的借鑒意義。

關鍵詞：框架式幕墻 后補埋件 結(jié)構(gòu)不符

1、工程概況

前海華潤金融中心T3項目地處深圳中央商務區(qū)以西，建筑標高153.9米，總建筑面積319036.76平方米，地上建筑33層，裙樓有6層。本文主要是討論T3裙樓部分幕墻工程設計及施工情況。

2、施工質(zhì)量問題的技術處理方案

2.1 框架式幕墻立柱加工錯誤及處理方案

首層框架系統(tǒng)一榀幕墻是由一根標準立柱及一根中立柱構(gòu)成，由于首層幕墻分格寬度為1250，首層層間幕墻寬度分格為2500，因此導致首層幕墻比層間幕墻多出中間一根立柱。由于中立柱在層間位置與層間鋁板位置沖突，中立柱設計思路是將位于層間的部分立柱前端銑掉約25mm，為層間鋁板的安裝讓開位置。

但是施工階段，設計部在工地巡查時發(fā)現(xiàn)，現(xiàn)場人員將該位置理解成橫梁通長，而將與橫梁打相碰的立柱段銑掉。導致在原本屬于雙跨結(jié)構(gòu)的立柱上，在靠近支座B的位置出現(xiàn)了較大的缺口。最嚴重的是，在靠近支座B的第二道橫梁處的立柱缺口最大，此處的鋼件尺寸被銑到僅剩27mm（原立柱尺寸為160mm）。

2.1.3 原設計方案支座豎剖 2.1.4 修改方案

查詢計算書可知完整立柱B支座反力為：

由于立柱上段被銑掉，鋼立柱截面變小，因此實際支座B處的立柱應力增大。計算可得，實際支座B處的立柱應力：

σmax=606.97（N/mm2）>215N/mm2（不能滿足受力要求）

針對這一情況需要做出方案調(diào)整，由于此類型的立柱已經(jīng)有半數(shù)以上已加工完成并運抵施工項目工地，出于成本的考慮，在保證質(zhì)量的前提下，需要對已加工的中立柱進行補救。我們選擇在缺口最大處處用鋼板封堵，并在前端焊接尺寸為60X60X5的熱浸鍍鋅鋼方通，方案詳圖2.1.4。

盡管如此，按照原雙跨簡支梁的力學模型，支座B仍然彎矩最大，加固后的立柱仍然無法滿足要求。因此，在選擇加固立柱的同時，我們又改變支座的力學模型，即松開第一個支座C，并將支座B處的長條孔焊死，形成簡支梁的力學模型。

計算可得：

彎矩最大處立柱應力：σmax=84.285（N/mm2）<215N/mm2，強度滿足要求

缺口處補救后立柱應力：σmax=34.74（N/mm2）<215N/mm2，強度滿足要求，方案可行。

2.2預埋件漏埋及處理方案

在T3裙樓幕墻工程中，裙樓預埋件施工日期較早，在進行裙樓幕墻施工時項目部發(fā)現(xiàn)部分埋件漏埋或者偏差。由于后補埋件的安裝質(zhì)量受現(xiàn)場施工條件和人員的影響非常大，不容易控制，又經(jīng)常達不到設計指標，所以在施工中盡量不采用后補式埋件。我們在進行后補埋件的處理上需要結(jié)合現(xiàn)場實際情況，對不同情況分別采取不同的處理方法。

情況一：預埋件偏差及處理方案

對于預埋件位置偏差的問題。某處預埋件高度方向上現(xiàn)場實測距離混凝土結(jié)構(gòu)完成面僅有70mm，易造成混凝土劈裂破壞，但位移偏差不是很大，可以利用原來的預埋件。根據(jù)結(jié)構(gòu)計算的結(jié)果，方案如下：

加大埋板尺寸，將原尺寸350X150X10的鋼板尺寸變更為350X200X12，鋼板位置下移40mm；在原有兩個T型螺栓的基礎上再增加兩個M16化學錨拴；將槽式埋件與主體結(jié)構(gòu)的鋼連接件尺寸由原來的L160X80X8變更為L150X50X8，詳圖2.2.2。

2.2.1 變更前埋件位置 2.2.2 變更后埋板位置

情況二：漏埋等情況及處理方案

本項目裙樓混凝土強度等級均為C30及以上，滿足后補埋件安裝要求。因此對于預埋件漏埋的情況，我們選擇增加后補埋件，并要求后補埋件需滿足計算要求。

3、結(jié)語

T3裙樓幕墻工程實際施工中遇到的這些與技術相關的問題，是幕墻施工比較常見的問題，但每一個幕墻工程項目出現(xiàn)的質(zhì)量問題又不完全一樣，我們必須要通過不斷總結(jié)經(jīng)驗，爭取在前期的施工圖設計階段將后期可能出現(xiàn)的問題考慮到位，同時還要加強與建筑，與結(jié)構(gòu)等各方設計人員的交流，盡量把由于其他各方出現(xiàn)的改動而造成幕墻變動的掌握在可控范圍內(nèi)，避免后期因為類似問題對工程造成更大的影響。

（作者單位：深圳中航幕墻工程有限公司）