□ 郭建章 □ 孫書強 □ 趙祥迪

1.青島科技大學機電工程學院 山東青島 266061

2.中國石化安全工程研究院化學品安全控制國家重點實驗室 山東青島 266071

隨著工業(yè)的迅速發(fā)展，重大環(huán)境污染事件頻繁發(fā)生。據(jù)統(tǒng)計，我國環(huán)境污染和破壞事件每年發(fā)生 1 440～2 000件［1］，對人們的生命財產(chǎn)安全造成了重大威脅。其中，二氧化硫或硫化氫等危險氣體泄漏所造成的污染事件危害大、范圍廣、處理難度大。傳統(tǒng)氣液吸收裝置以塔裝置為主，具有結(jié)構(gòu)簡單緊湊、操作便利、運轉(zhuǎn)可靠、能耗小等優(yōu)點，但塔內(nèi)氣液兩相的相對運動速度及相界面更新速度較慢，導致裝置的生產(chǎn)能力和傳質(zhì)效率較低［2］，因而塔裝置難以應對上述污染事件。20世紀80年代末，超重力裝置的問世提高了氣液傳質(zhì)效率，但其能耗高，且穩(wěn)定性與可靠性較差［3］，同樣不適于處理上述污染事件。因此，需要開發(fā)一種新型高效處理裝置，用以應對上述污染事件。

旋流吸收器在除塵、分離方面的應用已有上百年的歷史［4］，近年來開始作為反應裝置使用［5］。 旋流產(chǎn)生的離心力場具有強化傳熱、傳質(zhì)的作用［6］，雙筒旋流吸收器基于旋流強化傳質(zhì)原理，采用內(nèi)外雙筒結(jié)構(gòu)，既充分發(fā)揮旋流強化傳質(zhì)的作用，又增加氣液接觸時間，從而達到高效吸收的目的。旋流吸收器作為一種靜裝置，其結(jié)構(gòu)簡單，運行穩(wěn)定可靠。筆者借助FLUENT軟件，對雙筒旋流吸收器的流場進行分析，研究了不同內(nèi)筒直徑對裝置性能的影響，為裝置的進一步優(yōu)化及應用提供理論基礎。

1 雙筒旋流吸收器模型

1.1 物理模型

雙筒旋流吸收器結(jié)構(gòu)如圖1所示。裝置主體由內(nèi)外兩個圓筒組合而成，外筒采用切向進氣，內(nèi)筒采用兩個180°蝸殼引導進氣，相當于兩個旋流吸收器串聯(lián)組合。在外側(cè)的環(huán)形空間內(nèi)布置上下相對的三組噴嘴，內(nèi)側(cè)布置上下兩個噴嘴。裝置運行時，吸收液由噴嘴噴出，形成霧化液滴，同時待處理氣體沿外筒壁從上部切向進入，受到器壁的約束，氣流由直線運動變?yōu)閳A周運動，在環(huán)形空間內(nèi)形成旋流。當氣體旋轉(zhuǎn)運動到裝置底部時，經(jīng)蝸殼引導進入內(nèi)筒。在內(nèi)筒對待處理氣流進行二級吸收，同時完成除霧，最后由出口排出。

1.2 數(shù)學模型

旋流吸收器內(nèi)部流場屬于三維強旋流，具有強烈的非均勻性和各向異性特點?；诖?，筆者選用基于各向異性的雷諾應力模型。雷諾應力模型通過求解雷諾應力輸運方程來封閉基本方程，可以計算各獨立的雷諾應力分量，對旋轉(zhuǎn)流動具有良好的預測效果。

▲圖1 雙筒旋流吸收器結(jié)構(gòu)

噴嘴霧化的液滴體積相對于待處理氣體所占比例遠小于10%，因此選用離散相模型描述液滴運動，優(yōu)點在于計算簡單，當顆粒有較復雜的變化經(jīng)歷時，能較好地追蹤顆粒的運動。

旋流吸收器內(nèi)液滴影響連續(xù)相湍流的分布，模擬中要注意氣相與液滴的相互作用，因此考慮連續(xù)相與離散相之間的雙向耦合。

2 數(shù)值計算

2.1 幾何模型與網(wǎng)格劃分

雙筒旋流吸收器的內(nèi)筒直徑是影響裝置性能的關鍵參數(shù)，筆者設置內(nèi)筒直徑Di變化范圍為160～240 mm，其余雙筒旋流吸收器結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1。利用ICEM CFD軟件進行前處理，由于雙筒旋流吸收器結(jié)構(gòu)比較復雜，因此采用分區(qū)網(wǎng)格劃分方法，劃分約100萬個六面體網(wǎng)格單元［7］。圖2所示為內(nèi)筒直徑200 mm的雙筒旋流吸收器網(wǎng)格劃分。

表1 雙筒旋流吸收器結(jié)構(gòu)參數(shù)

2.2 邊界條件與差分格式

入口邊界設置為沿入口截面法向速率27.5 m/s，湍流強度3.65%。出口處流動已充分發(fā)展，因此設置出口邊界時，除壓力外的物理量在出口截面處法向梯度均為0。采用無滑移邊界，壁面粗糙度設置為0.5，近壁面采用標準壁面函數(shù)法處理。離散相邊界條件設置為液滴接觸到壁面即停止跟蹤。

連續(xù)相為不可壓縮空氣，密度為1.225 kg/m3，動力黏度為1.789 4×10-5Pa·s。 離散相為液態(tài)水，壓力速度耦合采用Simple算法，壓力插補格式采用Presto!，其它項采用Quick離散格式。

▲圖2 雙筒旋流吸收器網(wǎng)格劃分

3 結(jié)果分析

3.1 內(nèi)筒直徑對液相均布程度的影響

吸收液與待處理氣體接觸越充分，液相分布越均勻，就越有利于吸收。采用標準偏差因數(shù)Cv表征裝置內(nèi)液相均布程度［8］：

式中：xi為測點參數(shù)值；σ為標準偏差。

環(huán)形空間內(nèi)噴嘴數(shù)量多，空間大，屬于吸收氣體的主要區(qū)域，應充分考察內(nèi)筒直徑對環(huán)形空間內(nèi)液相均布程度的影響。計算標準偏差因數(shù)時，考察噴霧充分展開的區(qū)域，且取多個面求平均值。由于內(nèi)外噴嘴布置高度不同，因此選取不同截面考察液相分布情況。圖3與圖4所示分別為環(huán)形空間與內(nèi)筒的液相分布情況，可知隨著內(nèi)筒直徑的增大，環(huán)形空間中噴霧覆蓋效果逐漸變差，而內(nèi)筒中噴霧均能較好地覆蓋整個截面。

標準偏差因數(shù)曲線如圖5所示，可知環(huán)形空間內(nèi)的液相均布程度隨內(nèi)筒直徑的增大而降低，且內(nèi)筒直徑大于200 mm后，液相均布程度下降較快，這主要是因為幾何因素的影響。噴嘴始終均布于環(huán)形空間中部，環(huán)形空間隨內(nèi)筒直徑增大而減小，使大量噴霧直接觸壁形成壁流，而當內(nèi)筒直徑增大到一定程度后，實心錐形噴霧對空間的覆蓋效果降低，使液相均布程度迅速下降。

內(nèi)筒的液相均布程度隨內(nèi)筒直徑增大而提高，這主要是因為內(nèi)部流場變化的影響。內(nèi)筒直徑增大，而排氣管直徑不變，由于旋流場中的最大切速度面與排氣管的假想延長面基本重合［9］，在離心力的作用下，內(nèi)筒中部液相濃度高而外圍濃度低，因此內(nèi)筒液相均布程度隨內(nèi)筒直徑增大而提高。

可見，內(nèi)筒直徑不宜大于200 mm，這樣才能保證環(huán)形空間中氣相與液相的充分接觸，且內(nèi)筒液相均布較好，可避免處理空間的浪費，提高裝置性能。

3.2 內(nèi)筒直徑對二次流的影響

二次流是普遍存在于自然界及流體工業(yè)過程中的一種現(xiàn)象，數(shù)值仿真結(jié)果表明，外側(cè)的環(huán)形空間中存在向上旋轉(zhuǎn)運動的二次流，如圖6所示。二次流占據(jù)一定的處理空間，會降低裝置的效率。

旋流場內(nèi)靜壓徑向梯度大，軸向梯度小，氣流軸向運動的阻力較小，旋轉(zhuǎn)氣流運動到裝置底部后，受到裝置下端面的阻擋而反彈，具有向上運動的趨勢。此外，相對于環(huán)形空間，內(nèi)筒進氣口面積有限，部分旋轉(zhuǎn)氣流不能及時進入內(nèi)筒而向上運動，在環(huán)形空間中形成二次流。

如圖 7所示，較大的內(nèi)筒直徑可以使二次流面積減小。這是由于氣流運動到裝置底部后繼續(xù)向內(nèi)加速旋轉(zhuǎn)運動，內(nèi)筒直徑越小，加速過程越顯著，不能及時進入內(nèi)筒的氣流就越多，二次流現(xiàn)象也就越明顯。

3.3 內(nèi)筒直徑對壓降的影響

▲圖3 環(huán)形空間液相濃度分布情況

▲圖4 內(nèi)筒液相濃度分布情況

▲圖5 標準偏差因數(shù)曲線

▲圖6 二次流示意圖

▲圖7 二次流面積曲線

壓降是評價裝置性能的重要指標，優(yōu)化裝置時，應選擇能耗少、壓降低的結(jié)構(gòu)，以節(jié)約運行成本。如圖8所示，隨著內(nèi)筒直徑的增大，壓降呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢。

▲圖8 壓降曲線

旋流吸收器壓降的產(chǎn)生原因是多方面的，從能量角度分析，氣流高速旋轉(zhuǎn)引起的旋轉(zhuǎn)動能損失與排氣管內(nèi)的能量損失占較大比重［10］?；陔p筒旋流吸收器的結(jié)構(gòu)，內(nèi)筒可視為獨立的旋流吸收器，其直徑小，且氣速遠高于外側(cè)。排氣管位于內(nèi)筒，內(nèi)筒中的旋轉(zhuǎn)動能損失與排氣管內(nèi)的能量損失占總損失的比重較大，是裝置壓降的主要來源。數(shù)值模擬時，排氣管直徑不變而內(nèi)筒直徑增大，排氣管與內(nèi)筒直徑比減小，使內(nèi)筒中的旋流得到加強，旋流吸收器內(nèi)部氣速提高［11］，旋轉(zhuǎn)動能損失增加，使壓降增大。但內(nèi)筒直徑增大到一定程度后，氣流因旋轉(zhuǎn)半徑增大而速度降低，旋轉(zhuǎn)動能損失減小，因此壓降呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢。

4 結(jié)論

筆者研究了內(nèi)筒直徑對雙筒旋流吸收器內(nèi)液相均布程度、二次流及壓降的影響，主吸收區(qū)域環(huán)形空間內(nèi)的液相均布程度及二次流均隨內(nèi)筒直徑增大而降低，內(nèi)筒中液相均布程度則隨內(nèi)筒直徑增大而提高，裝置壓降呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢。綜合各因素，內(nèi)筒直徑為200 mm時，能保證良好的液相均布程度，使二次流現(xiàn)象較弱、壓降較低，在低能耗工況下實現(xiàn)旋流場內(nèi)氣液相的良好接觸，使裝置性能最優(yōu)。