劉興芳 陽 斌 王文科 向若琳

（華能安源發(fā)電有限責任公司，江西萍鄉(xiāng)337016）

0 引言

某廠#2機組采用660 MW超超臨界鍋爐，為超超臨界參數(shù)，二次中間再熱，變壓運行直流爐，單爐膛、低NOx水平濃淡燃燒器和分級送風燃燒系統(tǒng)、墻式切圓燃燒方式、平衡通風，露天布置、干排渣、全鋼構架、全懸吊結構，∏型鍋爐。

機組自投產(chǎn)以來，SCR進口NOx及飛灰含碳相比同類型鍋爐表現(xiàn)不佳。針對上述問題，通過研究調(diào)整控制理念，采用NOx生成及飛灰含碳在線自動控制系統(tǒng)，以更切近實際的控制模式，實現(xiàn)了燃燒控制系統(tǒng)升級換代。

1 改造前機組運行情況

投運前三個月月度平均飛灰含碳數(shù)據(jù)如表1所示，5月數(shù)據(jù)在同類機組中屬較好水準，但這是以SCR入口NOx偏高及機組經(jīng)濟性為代價的。鍋爐的NOx、飛灰含碳在調(diào)整手段及幅度上正好相反，單個參數(shù)的調(diào)節(jié)控制很容易實現(xiàn)，兩個參數(shù)同時調(diào)節(jié)控制在相對較好的水平則比較困難，經(jīng)常會出現(xiàn)顧此失彼的現(xiàn)象。

表1 #2機組改造前飛灰含碳月度統(tǒng)計

在進行燃燒控制系統(tǒng)改造前，#2機組SCR入口NOx由運行人員手動控制調(diào)節(jié)，負荷變化、啟停磨煤機等擾動均需人工干預，平均水平310 mg/Nm3，較機組設計值高出30%。由此導致脫硝系統(tǒng)噴氨量處于一個較高水平，曾經(jīng)出現(xiàn)明顯的空預器堵塞現(xiàn)象。圖1為改造前SCR入口NOx歷史趨勢。

圖1 改造前SCR入口NOx歷史趨勢

2 改造技術路線

采用飛灰含碳及NOx生成自動控制系統(tǒng)，包括新型制粉控制系統(tǒng)、一次風控制系統(tǒng)、二次風控制系統(tǒng)。新系統(tǒng)控制目標確定為：控制飛灰含碳損失；降低SCR前NOx排放；在保證飛灰含碳損失及NOx排放可控基礎上降低排煙損失及送、引風機功耗。

2.1 降低飛灰含碳

飛灰含碳損失主要與燃料在爐內(nèi)燃程長短、爐內(nèi)供氧程度相關。

影響燃料在爐內(nèi)燃程的因素有燃煤揮發(fā)分、煤粉細度、風粉混合物溫度、一次風風速及爐內(nèi)主燃燒區(qū)域溫度。拉長燃料在爐內(nèi)燃程，則燃燒相對充分，飛灰含碳損失相應減小。具體技術手段上考慮：

（1）盡量維持較高的磨煤機出口溫度。

（2）煤粉細度盡可能降低。

（3）在控制磨煤機出口溫度的基礎上盡量降低單磨風量。

（4）在各層燃燒器功率分配上，維持底層磨大功率運行，既可壓低燃燒中心高度，拉長物理燃程，又可抬高主燃燒區(qū)域溫度，使得中上層燃燒器著火點提前。

爐內(nèi)供氧上，僅從降低飛灰含碳損失角度考慮，抬升總風量即可，若兼顧降低SCR進口NOx排放，則需考慮總風量的合理配置。技術路線上準備按如下方式：

（1）合理配置總的過量空氣系數(shù)；

（2）通過風煤反向匹配，來控制兼顧燃盡率及NOx排放。

2.2 SCR前NOx排放控制的實現(xiàn)

理論上，NOx生成由兩部分構成，一是燃料中N在燃燒中分解氧化后形成NOx，生成量決定于燃料含氮多少，在鍋爐總排放中占比很??；占比最多的是燃燒過程中，空氣中N氧化后生成NOx，生成量與燃燒強度正相關。所以在電站NOx控制上主要側重于燃燒強度的控制，通過逐級供風減少局部供氧，降低燃燒強度，實現(xiàn)NOx減排。

#2機組燃燒器設置了OFA，考慮了分級配風，但相應的控制系統(tǒng)或調(diào)整方式上沒有跟進。首先二次風控制系統(tǒng)上氧量控制沒有顧及NOx排放，或者沒將NOx作為控制目標之一；小風門控制尚處于手動階段；此外，沒有考慮的層間風煤的配合，各層燃燒器功率是均等分配，配風比例也是均等配置。

新控制系統(tǒng)中，控制SCR前的NOx排放手段，一是根據(jù)熱態(tài)調(diào)試，修正二次風控制系統(tǒng)氧量定值，控制各負荷點下過量空氣系數(shù)，保證全程全爐膛微氧燃燒；二是自動調(diào)整主燃燒區(qū)域與燃盡區(qū)域風量比例，調(diào)節(jié)控制主燃區(qū)域過量空氣系數(shù)，進而控制NOx生成；三是通過燃燒功率自動調(diào)節(jié)功能，通過風煤反向匹配，來控制兼顧燃盡率及NOx排放。

3 改造后機組運行情況

新系統(tǒng)投運后，飛灰含碳較之前明顯下降，投運后統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示飛灰含碳均值在1.29%，較5月均值下降19%。

SCR入口NOx較原來大幅下降，圖2為系統(tǒng)投運前后SCR入口NOx趨勢比對。由圖可見，不僅平均值大幅下降，入口NOx在變工況下的波動幅度也得到了有效抑制，這能使后續(xù)SCR噴氨調(diào)節(jié)更加平滑可控，有利于NOx終端排放濃度的控制。

圖2 新系統(tǒng)投運前后SCR入口NOx歷史趨勢

圖3為投運后NOx趨勢，數(shù)據(jù)顯示，全負荷段變負荷下，NOx波幅平穩(wěn)。趨勢圖統(tǒng)計周期NOx均值為231 mg/Nm3，較投運前下降近30%。

圖3 新系統(tǒng)投運后SCR入口NOx歷史趨勢

SCR入口NOx控制意義：一是降低SCR噴氨耗量，降低SCR運營成本；二是噴氨耗量的降低及入口NOx波幅降低，使得氨逃逸率下降，有利于防止空預器堵塞；三是增加SCR床料使用壽命，減少SCR運營耗材成本。后兩點需要更長的周期來驗證，噴氨流量已經(jīng)在新系統(tǒng)投運后出現(xiàn)明顯下降。

圖4是新系統(tǒng)投運前后噴氨流量的變化趨勢，投運后下降趨勢明顯。

新系統(tǒng)投運后，NOx及飛灰含碳同時得到了有效控制，且鍋爐相關能耗下降。

經(jīng)統(tǒng)計，磨煤機功率上升8.5%，送風機功率下降13.6%，引風機汽耗下降10.4%。圖5為新系統(tǒng)投運前后引風機汽耗歷史趨勢，相同負荷下，引風機汽耗下降趨勢明顯。

圖4 新系統(tǒng)投運前后噴氨流量歷史趨勢

圖5 新系統(tǒng)投運前后引風機汽耗歷史趨勢

4 結論

（1）綜合磨煤機、送風機、引風機能耗變動，項目實施后，總體能耗下降折合廠用電率0.073%，折合標煤耗下降0.2 g/kW·h。

（2）新系統(tǒng)投運后送、引風機能耗的明顯下降，說明整體煙氣量下降，同樣排煙溫度下，排煙損失降低，爐效增加。

（3）噴氨流量較項目實施前下降27.5%，脫硝費用下降，且將大幅緩解空預器堵塞問題。

（4）在NOx得到有效控制的前提下，目前飛灰含碳較原有水平下降。因來煤種類極多，無法按煤種灰分/發(fā)熱量予以估算，對此不作煤耗評估。

（5）飛灰含碳受控情況下，SCR入口NOx降低30%，脫硝床料使用壽命延長，空預器堵塞風險降低，存在潛在的經(jīng)濟收益。