■ 李遠(yuǎn)
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穩(wěn)壓器是核電站核島主設(shè)備,其作用主要是借助電加熱元件加熱形成的蒸汽和噴淋系統(tǒng)的噴淋冷凝汽對(duì)一回路內(nèi)壓力進(jìn)行控制和調(diào)節(jié)。穩(wěn)壓器設(shè)備中水空間通過(guò)波動(dòng)管與反應(yīng)堆出口管道連接,汽空間通過(guò)噴霧管與反應(yīng)堆入口管道連接,為了減緩容器壁因溫差而引起的熱應(yīng)力,在波動(dòng)管和噴霧管內(nèi)設(shè)有防熱沖擊套管。在封閉的一回路系統(tǒng)內(nèi),任何溫度和容積的變化都會(huì)影響到系統(tǒng)壓力,進(jìn)而影響到設(shè)備及系統(tǒng)的安全。因此防熱沖擊套管的焊接質(zhì)量影響到穩(wěn)壓器設(shè)備的正常運(yùn)行。
穩(wěn)壓器產(chǎn)品設(shè)計(jì)中防熱沖擊套管與波動(dòng)管、噴霧管安全端焊接接頭形式如圖1所示,坡口根部預(yù)置焊接襯環(huán),該焊縫為全焊透的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),焊后要求100%RT檢測(cè)合格。根部預(yù)置焊接襯環(huán)可便于裝配,而焊接過(guò)程需要使焊接襯環(huán)完全焊透熔入接頭,并保證外觀成形,但由于焊接襯環(huán)的存在,會(huì)導(dǎo)致焊縫背面成形難以控制,易產(chǎn)生余高超標(biāo)等缺陷,因此需要在保證焊縫質(zhì)量的同時(shí)獲得良好的焊縫成形。
防熱沖擊套管與接管安全端焊縫背面結(jié)構(gòu)空間有限,只能從內(nèi)側(cè)施焊并實(shí)現(xiàn)單面焊雙面成形,焊接過(guò)程中無(wú)法對(duì)背面成形進(jìn)行有效觀察,一旦出現(xiàn)焊接缺陷無(wú)法進(jìn)行返修,其中噴霧接管防熱沖擊套管直徑比較小,焊接操作空間狹小,焊接難度更大。由此可見(jiàn),防熱沖擊套管與接管安全端焊接是穩(wěn)壓器制造的難點(diǎn)之一。
防熱沖擊套管與接管安全端材料分別為Z2CND17-12、Z2CND18-12(控氮)不銹鋼,化學(xué)成分及力學(xué)性能如表1、表2所示;焊接襯環(huán)材質(zhì)為IN316L,焊接填充材料為ER316L,化學(xué)成分如表3所示。
圖1 防熱沖擊套管與接管安全端焊接接頭結(jié)構(gòu)形式
表1 Z2CND17-12 和Z2CND18-12化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))(%)
表2 Z2CND17-12 和Z2CND18-12力學(xué)性能
(1)焊接方法和設(shè)備 根據(jù)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)特點(diǎn),若采用手工焊,施焊空間有限,焊接操作人員無(wú)法在施焊的同時(shí)對(duì)熔池及焊縫背面成形情況進(jìn)行觀察,若要完成產(chǎn)品焊接要求操作者具有豐富的經(jīng)驗(yàn)并進(jìn)行大量的培訓(xùn)及試驗(yàn),難度較大,產(chǎn)品質(zhì)量難以保證。為此工藝試驗(yàn)中采用自動(dòng)鎢極惰性氣體保護(hù)焊方法,焊接電源采用POLYSOUDE PC600,焊接過(guò)程實(shí)現(xiàn)電腦編程控制,采用脈沖模式可實(shí)現(xiàn)對(duì)峰值電流與時(shí)間、基值電流與時(shí)間、焊接速度、送絲速度、擺動(dòng)功能等參數(shù)進(jìn)行精細(xì)控制,焊接過(guò)程穩(wěn)定,焊縫成形均勻美觀,可以有效地控制焊接熱輸入及熔池的尺寸和形狀,提高焊縫抗燒穿和熔池的保持能力,適用于單面焊雙面成形焊接方法,保證焊縫成形及焊接質(zhì)量。
(2)接頭形式改進(jìn) 焊接襯環(huán)屬于熔化性填塞,是一種特殊焊材,但由于焊接襯環(huán)制造工藝復(fù)雜,供貨周期長(zhǎng),且采購(gòu)用量較小,能滿(mǎn)足供貨要求的焊材廠家較少,所以焊接襯環(huán)的采購(gòu)難度較大;同時(shí),對(duì)于帶有焊接襯環(huán)的接頭形式,控制焊縫背面成形難度較大。因此,在工藝試驗(yàn)過(guò)程中一方面采用成分相近的不銹鋼材料加工產(chǎn)品要求尺寸的襯環(huán)進(jìn)行模擬試驗(yàn),另一方面對(duì)接頭形式進(jìn)行改進(jìn),取消原焊接接頭設(shè)計(jì)中的焊接襯環(huán),改進(jìn)后的產(chǎn)品接頭形式如圖2所示。
圖2 改進(jìn)后無(wú)焊接襯環(huán)的接頭形式
針對(duì)兩種不同的接頭形式分別進(jìn)行工藝試驗(yàn),結(jié)合焊縫成形進(jìn)行對(duì)比并擇優(yōu)選取。經(jīng)對(duì)比分析,對(duì)于含有襯環(huán)的接頭形式易出現(xiàn)焊接襯環(huán)未焊透現(xiàn)象,而當(dāng)焊接襯環(huán)完全焊透時(shí)所形成的余高較大;對(duì)于沒(méi)有焊接襯環(huán)的接頭形式,更易獲得外觀成形良好的焊縫。由此可見(jiàn),當(dāng)采用不帶焊接襯環(huán)的接頭形式更易獲得外觀成形良好的焊縫,同時(shí)又節(jié)省了使用襯環(huán)所帶來(lái)的采購(gòu)成本,因此經(jīng)向設(shè)計(jì)方提出變更申請(qǐng),將產(chǎn)品接頭形式進(jìn)行改進(jìn),采用不帶焊接補(bǔ)環(huán)的接頭形式。
(3)裝配定位及工裝 對(duì)于改進(jìn)后的接頭形式為保證裝配精度,制定專(zhuān)用的內(nèi)撐工裝輔助裝配對(duì)中,嚴(yán)格控制裝配質(zhì)量,盡量做到無(wú)間隙和錯(cuò)邊。裝配后采用自動(dòng)TIG焊接方法在焊縫坡口內(nèi)進(jìn)行定位焊固定,焊點(diǎn)周向均布并對(duì)稱(chēng)焊接,防止定位焊過(guò)程中接管發(fā)生變形。
(4)焊接參數(shù) 防熱沖擊套管焊接過(guò)程中各參數(shù)的微小變化都可能對(duì)焊接質(zhì)量產(chǎn)生影響,經(jīng)反復(fù)試驗(yàn)確定表4所示的焊接參數(shù)。首層采用填絲直道焊,確保獲得良好的背面成形。由于首層焊道所形成的焊縫厚度較小,第二層焊接時(shí)為避免電弧熱量過(guò)于集中,造成因首層焊縫重熔而破壞背面焊縫成形,因此采用擺動(dòng)焊接,擺動(dòng)寬度根據(jù)首層焊道寬度調(diào)整確定。焊接過(guò)程嚴(yán)格控制道溫度≤50℃。
(5)性能檢測(cè) 焊接試件按RCC-M標(biāo)準(zhǔn)對(duì)焊接試件進(jìn)行各項(xiàng)性能檢測(cè),經(jīng)無(wú)損檢測(cè)、焊縫外觀檢測(cè)、PT檢測(cè)、RT檢測(cè)全部合格。接頭各項(xiàng)性能試驗(yàn)如表5所示,各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá)到設(shè)計(jì)文件要求。
表3 焊接襯環(huán)IN316L與焊接材料ER316L化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)
表4 焊接參數(shù)
表5 性能試驗(yàn)
穩(wěn)壓器產(chǎn)品中噴霧管組件和波動(dòng)管組件各有一件防熱沖擊套管與安全端進(jìn)行焊接。采用工藝試驗(yàn)所確定的焊接工藝在通過(guò)焊接工藝評(píng)定后用于產(chǎn)品焊接,產(chǎn)品焊接時(shí)將接管與安全端焊接后的接管組件安裝于變位機(jī)上。在平焊位置進(jìn)行防熱沖擊套管與接管安全端焊接,焊接前對(duì)接頭背部空間即防熱沖擊套管與接管本體間預(yù)充氬氣,以對(duì)背面焊縫進(jìn)行保護(hù)防止氧化,開(kāi)始焊接使用氣體測(cè)定儀對(duì)氬氣含量進(jìn)行測(cè)定,確保背部空間充滿(mǎn)氬氣。
采用經(jīng)工藝試驗(yàn)開(kāi)發(fā)的焊接工藝順利完成了某項(xiàng)目穩(wěn)壓器噴霧接管、波動(dòng)管防熱沖擊套管與安全端的焊接,并經(jīng)檢測(cè)全部一次合格。
(1)采用自動(dòng)鎢極氬弧焊方法,克服了產(chǎn)品結(jié)構(gòu)空間小,受人為因素影響、操作不便的困難,焊接過(guò)程可完全編程控制。通過(guò)工藝參數(shù)的開(kāi)發(fā)與優(yōu)化,獲得了良好的焊縫成形及焊接質(zhì)量,滿(mǎn)足了核電穩(wěn)壓器設(shè)備中防熱沖擊套管的焊接。
(2)對(duì)于穩(wěn)壓器防熱沖擊套管與安全端焊接采用不帶襯環(huán)的接頭形式,更易獲得良好的焊縫外觀成形,并節(jié)省了焊接襯環(huán)的采購(gòu)成本。但取消襯環(huán)后對(duì)產(chǎn)品的裝配精度要求較高,需設(shè)計(jì)專(zhuān)用的工裝輔助裝配,以保證裝配質(zhì)量。