鄒學(xué)明， ，

(1.大唐貴州發(fā)耳發(fā)電有限公司，貴州 六盤水 553017； 2.神華國(guó)華寧東發(fā)電有限責(zé)任公司，寧夏 銀川 750403； 3.白山熱電有限責(zé)任公司，吉林 白山 134300)

燃煤發(fā)電是我國(guó)目前主要電源形式，空氣預(yù)熱器是電廠鍋爐不可或缺的設(shè)備之一[1]?？諝忸A(yù)熱器的運(yùn)行狀況會(huì)影響鍋爐帶負(fù)荷能力和鍋爐效率[2]。隨著國(guó)家環(huán)保部門對(duì)NOx排放標(biāo)準(zhǔn)日益嚴(yán)格，各火電廠相繼進(jìn)行脫硝系統(tǒng)改造，導(dǎo)致了空氣預(yù)熱器普遍產(chǎn)生堵灰現(xiàn)象，而這會(huì)直接影響機(jī)組帶高負(fù)荷運(yùn)行，降低機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性[3-4]。因此，如何解決空氣預(yù)熱器堵灰問(wèn)題成為各火電廠常常面臨的重大現(xiàn)實(shí)難題，這也吸引了大量學(xué)者和研究人員的關(guān)注。

為了解決空氣預(yù)熱器堵灰問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者做了大量的研究?；轁?rùn)堂[5]和王新雷[6]等討論了安裝SCR脫硝裝置后對(duì)鍋爐系統(tǒng)的影響。馬雙忱等[7]分析了NH4HSO4的形成機(jī)理。鐘禮金等[8]建議通過(guò)對(duì)空氣預(yù)熱器冷段進(jìn)行改造，防止空氣預(yù)熱器堵灰。鄔東立等[9]認(rèn)為低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)容易造成噴氨量過(guò)量，導(dǎo)致空氣預(yù)熱器堵灰，并提出采用改進(jìn)的SCR系統(tǒng)，進(jìn)行燃燒調(diào)整、優(yōu)化空氣預(yù)熱器吹灰方式等建議來(lái)改善空氣預(yù)熱器的堵灰問(wèn)題。國(guó)外學(xué)者Burke和Johnson[10]從熱力學(xué)和動(dòng)力學(xué)的角度研究了液態(tài)NH4HSO4的形成條件；Radian[11]定量地評(píng)價(jià)空氣預(yù)熱器堵塞難易程度，分析了空氣預(yù)熱器的堵塞程度的影響因素。

本文針對(duì)某電廠3號(hào)機(jī)組空氣預(yù)熱器堵灰問(wèn)題進(jìn)行了防堵研究，通過(guò)分析電廠空氣預(yù)熱器堵塞現(xiàn)象的原因，探索出了基于循環(huán)風(fēng)的空氣預(yù)熱器防堵技術(shù)，并在該電廠進(jìn)行了空氣預(yù)熱器防堵項(xiàng)目改造，改造的內(nèi)容包括相關(guān)設(shè)備和控制系統(tǒng)。并利用改造前后的運(yùn)行數(shù)據(jù)，進(jìn)行了效果分析，分析結(jié)論表明，基于循環(huán)風(fēng)的空氣預(yù)熱器防堵技術(shù)可行。

1 某電廠空氣預(yù)熱器運(yùn)行概況

某廠3號(hào)機(jī)組自投產(chǎn)以來(lái)未設(shè)計(jì)低氮燃燒及煙氣脫硝系統(tǒng)，導(dǎo)致NOx平均排放濃度達(dá)到750 mg/Nm3，為響應(yīng)國(guó)家環(huán)保政策，通過(guò)相關(guān)試驗(yàn)，明確了3號(hào)機(jī)組按采用低氮燃燒與SCR相結(jié)合的脫硝技術(shù)改造路線。回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器由于其換熱效率高，結(jié)構(gòu)緊湊，廣泛應(yīng)用到大型火力發(fā)電廠中，該電廠3號(hào)機(jī)組自2015年1月經(jīng)過(guò)SCR脫硝改造后，空氣預(yù)熱器運(yùn)行至4月便發(fā)生堵灰問(wèn)題，給電廠安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行帶來(lái)很大的困難。這也是目前各電廠進(jìn)行脫硝系統(tǒng)改造后普遍面臨的一大現(xiàn)實(shí)難點(diǎn)。該電廠發(fā)生堵灰后，直接導(dǎo)致了以下幾個(gè)問(wèn)題(以該電廠3號(hào)機(jī)組空氣預(yù)熱器實(shí)際運(yùn)行為例)：

(1)煙風(fēng)阻力增大，風(fēng)機(jī)負(fù)荷升高

3號(hào)機(jī)組自2015年1月20日啟動(dòng)運(yùn)行至4月，一次風(fēng)差壓在機(jī)組負(fù)荷570 MW時(shí)A側(cè)空預(yù)器由1.15 kPa升至2.3 kPa，B側(cè)空預(yù)器由0.9 kPa升至1.9 kPa。二次風(fēng)差壓A側(cè)由1.4 kPa升至1.9 kPa，B側(cè)由1.5 kPa升至1.95 kPa。由于一、二次風(fēng)差壓不斷升高，導(dǎo)致機(jī)組帶負(fù)荷能力逐漸下滑。為滿足足夠的送風(fēng)量，提高風(fēng)機(jī)出力，從而增大了風(fēng)機(jī)耗電。

(2)排煙溫度升高

3號(hào)機(jī)組空氣預(yù)熱器蓄熱元件表面附灰之后，由于灰分的導(dǎo)熱率遠(yuǎn)小于金屬蓄熱元件，直接影響煙風(fēng)和蓄熱元件之間的換熱，在某一區(qū)域內(nèi)蓄熱元件間隙被完全堵死之后，則該區(qū)域內(nèi)蓄熱元件完全不參與換熱，這樣使整個(gè)空氣預(yù)熱器的換熱面積減小，換熱效率降低，不能滿足設(shè)計(jì)的要求，造成排煙溫度升高。

(3)加重腐蝕

對(duì)于空氣預(yù)熱器的蓄熱元件，腐蝕和積灰往往是伴隨產(chǎn)生的，當(dāng)空預(yù)器發(fā)生積灰時(shí)，更容易吸附煙氣中的硫酸蒸汽和NH4HSO4，積灰也為腐蝕提供了一個(gè)“溫床”，從而加重腐蝕，影響蓄熱元件的使用壽命。

2 空氣預(yù)熱器堵灰原因分析

2.1 脫硝系統(tǒng)氨逃逸

由于該電廠進(jìn)行了脫硝系統(tǒng)改造，為了達(dá)到環(huán)保排放指標(biāo)，噴氨系統(tǒng)需要提前投入運(yùn)行，并且會(huì)提高噴氨量的設(shè)定值，而過(guò)多的噴氨會(huì)導(dǎo)致氨氣逃逸，然后與煙氣中的SO3容易在空氣預(yù)熱器內(nèi)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生NH4HSO4。當(dāng)環(huán)境溫度和機(jī)組負(fù)荷較低時(shí)，煙氣溫度也較低，達(dá)不到催化劑的活性溫度，降低了催化劑的活性，導(dǎo)致噴氨控制系統(tǒng)做出反應(yīng)，提高噴氨量來(lái)確保出口煙氣NOx含量不超標(biāo)。這樣導(dǎo)致空氣預(yù)熱器上積聚了大量的NH4HSO4。當(dāng)環(huán)境溫度較低時(shí)，排煙溫度也低，產(chǎn)生的NH4HSO4容易凝結(jié)在空氣預(yù)熱器冷端，從而導(dǎo)致空氣預(yù)熱器堵塞。因此，較高氨逃逸量導(dǎo)致了硫酸鹽形成并造成表面硫酸鹽沉積。

2.2 煙氣溫度過(guò)低

該電廠空氣預(yù)熱器冷端壁溫一般在60～70℃之間，甚至低至45～60℃，導(dǎo)致空氣預(yù)熱器冷端表面積灰的另一原因是煙氣中水分SO3結(jié)合生成硫酸酸霧，凝結(jié)在灰顆粒表面，增強(qiáng)了其附著力。當(dāng)煙氣溫度降低時(shí)，凝結(jié)的液滴容易吸附硫酸鹽，增強(qiáng)了壁面對(duì)灰顆粒的黏附能力，在運(yùn)行過(guò)程中逐漸發(fā)展成一定厚度的灰垢。

2.3 清洗工作不到位

在鍋爐檢修時(shí)，通常采用高壓水沖洗空氣預(yù)熱器，沒(méi)有對(duì)空氣預(yù)熱器進(jìn)行拆解清理，空氣預(yù)熱器里面得不到?jīng)_洗，長(zhǎng)此以往，空氣預(yù)熱器的積灰越來(lái)越嚴(yán)重。

通過(guò)以上對(duì)空氣預(yù)熱器堵灰原因的分析，我們可以通過(guò)提升空氣預(yù)熱器冷端的最低溫度，降低低溫腐蝕；另一方面，對(duì)附著在蓄熱元件上的積灰進(jìn)行及時(shí)清掃，防止由于過(guò)度積灰導(dǎo)致堵灰狀況難以治理。

3 空氣預(yù)熱器循環(huán)風(fēng)防堵技術(shù)研究

3.1 空氣預(yù)熱器循環(huán)風(fēng)防堵技術(shù)探索

針對(duì)于空預(yù)器的堵灰機(jī)理，循環(huán)風(fēng)防堵灰改造技術(shù)包含兩個(gè)方面的解決方案。一方面，提高空預(yù)器冷端的最低溫度，降低低溫腐蝕；另一方面，對(duì)附著在蓄熱元件上的灰分及時(shí)清掃，防止由于灰分過(guò)度積累導(dǎo)致堵灰狀況難以治理。

(1)為實(shí)現(xiàn)第一個(gè)目的，采用的技術(shù)路線是利用空預(yù)器自身產(chǎn)生的熱風(fēng)對(duì)冷端蓄熱元件進(jìn)行加熱，加熱的對(duì)象為即將進(jìn)入煙氣側(cè)的蓄熱元件，即冷端蓄熱元件的最冷的狀態(tài)。如圖1所示，在空預(yù)器本體上隔出一個(gè)循環(huán)風(fēng)分倉(cāng)，并安裝循環(huán)風(fēng)道，利用循環(huán)風(fēng)機(jī)帶動(dòng)風(fēng)道內(nèi)的空氣循環(huán)，空氣在循環(huán)風(fēng)道中不斷循環(huán)，循環(huán)風(fēng)在空預(yù)器熱端吸熱，生成300℃左右的熱風(fēng)，熱風(fēng)從下端進(jìn)入空預(yù)器冷端，對(duì)冷端進(jìn)行加熱，放出熱量，每循環(huán)一次完成一次吸放熱，相當(dāng)于利用空預(yù)器熱端熱量加熱冷端。

這個(gè)技術(shù)路線有兩個(gè)優(yōu)勢(shì)：首先，熱量來(lái)源是自身產(chǎn)生的熱風(fēng)，空預(yù)器自身的熱量來(lái)自于煙氣余熱，對(duì)于整個(gè)發(fā)電系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，煙氣余熱是品質(zhì)最低的熱量，用其加熱冷端蓄熱元件是符合能量最優(yōu)化利用的；其次，加熱的對(duì)象是即將進(jìn)入煙氣側(cè)的蓄熱元件，處于這個(gè)位置的扇形板是最危險(xiǎn)的，也是最需要加熱的，單獨(dú)對(duì)這個(gè)位置的冷端蓄熱元件進(jìn)行加熱，可以最大節(jié)約熱量，減少對(duì)排煙溫度的影響。

(2)為實(shí)現(xiàn)第二個(gè)目的，采用的技術(shù)路線是在循環(huán)風(fēng)中加入磨料，利用循環(huán)風(fēng)攜帶磨料沖刷蓄熱元件的方式對(duì)蓄熱元件上的積灰進(jìn)行定期清掃，這一路線的優(yōu)勢(shì)在于，攜帶磨料的方式可以保證在整個(gè)循環(huán)風(fēng)倉(cāng)里磨料和空氣的速度一致，這樣磨料對(duì)蓄熱元件的沖掃效果相同，無(wú)論低溫區(qū)還是中溫區(qū)都能達(dá)到良好的清掃效果，而且干燥的磨料對(duì)蓄熱元件表面凝結(jié)的液體有吸附作用，在清掃的同時(shí)可以將表面的液體帶走，進(jìn)一步防止積灰。

圖1 循環(huán)風(fēng)防堵技術(shù)系統(tǒng)示意圖1-空預(yù)器本體;2-循環(huán)風(fēng)管道;3-電動(dòng)閘板閥;4-循環(huán)風(fēng)機(jī);5-輸灰管道進(jìn)口閥門;6-省煤器灰斗

改造之后空預(yù)器冷端蓄熱元件的溫度如圖2所示。

圖2 改造前后空預(yù)器冷端蓄熱元件表面溫度對(duì)比

基于循環(huán)風(fēng)防堵灰技術(shù)的優(yōu)勢(shì)在于：

(1)循環(huán)風(fēng)對(duì)進(jìn)入煙氣側(cè)蓄熱元件單獨(dú)加熱的方式可以使冷端溫度提升幅度更大。

(2)由于循環(huán)風(fēng)在循環(huán)過(guò)程中先放熱后吸熱，相當(dāng)于既不放熱也不吸熱，對(duì)排煙溫度影響較小。

(3)循環(huán)風(fēng)在循環(huán)分倉(cāng)內(nèi)閉式流通，不影響一、二次風(fēng)和煙氣。

(4)磨料沖掃方式對(duì)蓄熱元件中溫區(qū)吹掃效果良好，可有效解決NH4HSO4的危害。

3.2 空氣預(yù)熱器防堵灰技術(shù)方案

3.2.1 空氣預(yù)熱器防堵灰技術(shù)改造范圍

循環(huán)風(fēng)防堵灰改造技術(shù)包含兩個(gè)方面的改造內(nèi)容，即設(shè)備改造和控制系統(tǒng)改造兩個(gè)方面，結(jié)合某廠實(shí)際情況，具體的改造方案如下所述。

3.2.2 扇形板改造方案

為實(shí)現(xiàn)循環(huán)風(fēng)的循環(huán)，須在空預(yù)器中設(shè)置循環(huán)風(fēng)并設(shè)置循環(huán)風(fēng)倉(cāng)，因此，需要對(duì)空氣預(yù)熱器的扇形板進(jìn)行改造，經(jīng)過(guò)反復(fù)研究討論，扇形板改造的方案示意圖如圖3所示。為提高空預(yù)器對(duì)改造的適應(yīng)性，并降低改造工作量，優(yōu)化了改造方式，一次風(fēng)和煙氣側(cè)的扇形板保持不變，二次風(fēng)和一次風(fēng)側(cè)、二次風(fēng)和煙氣側(cè)扇形板改造成單密封，留出20°的余量，在二次風(fēng)側(cè)安裝一塊新的單密封扇形板，位置離二次風(fēng)和煙氣側(cè)的扇形板角度為15°，形成一個(gè)獨(dú)立的循環(huán)風(fēng)分倉(cāng)。這樣，改造后僅僅減少了二次風(fēng)側(cè)的沖刷角度5°，大大降低了改造工作量。

圖3 扇形板改造示意圖

3.2.3 風(fēng)道改造方案

為實(shí)現(xiàn)循環(huán)風(fēng)的閉式循環(huán)，在循環(huán)風(fēng)倉(cāng)上下兩端用風(fēng)道連接，并在循環(huán)風(fēng)道中安裝高溫防磨循環(huán)風(fēng)機(jī)作為循環(huán)的動(dòng)力。由于在進(jìn)行扇形板改造時(shí)，二次風(fēng)側(cè)進(jìn)出口的形狀發(fā)生了變化，也為循環(huán)風(fēng)道的改造提供空間需求，在進(jìn)行風(fēng)道改造時(shí)，二次風(fēng)風(fēng)道內(nèi)部單獨(dú)隔出一個(gè)角，改造示意圖如圖4所示。

圖4 風(fēng)道改造示意圖

3.2.4 輸灰裝置設(shè)計(jì)方案

改造項(xiàng)目中加入了磨料沖刷的方式，在系統(tǒng)中加入了磨料補(bǔ)給系統(tǒng)，考慮到運(yùn)行成本問(wèn)題，磨料材質(zhì)選用省煤器的粗灰，磨料輸送系統(tǒng)改造如圖5所示，輸料管道彎頭選用鑲有陶瓷片，以防止磨損。

圖5 輸灰系統(tǒng)改造示意圖

3.2.5 控制系統(tǒng)改造方案

(1)電氣改造

兩個(gè)循環(huán)風(fēng)機(jī)，接6 300 V電壓。循環(huán)風(fēng)分倉(cāng)出口處設(shè)有壁溫檢測(cè)裝置，煙氣出口處設(shè)有露點(diǎn)測(cè)試儀，灰倉(cāng)中有料位計(jì)，三個(gè)設(shè)備的信號(hào)傳輸?shù)娇刂葡到y(tǒng)中。

(2)熱控改造

如圖6和圖7所示，可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制設(shè)備的啟動(dòng)和停止功能。

圖6 循環(huán)風(fēng)防堵灰系統(tǒng)啟動(dòng)程序

圖7 循環(huán)風(fēng)防堵系統(tǒng)停止程序

為實(shí)現(xiàn)磨料的自動(dòng)清掃，設(shè)置了自動(dòng)清掃程序。程序初始設(shè)置參數(shù)為每隔8 h吹掃一次，一次持續(xù)1 h。

在鍋爐運(yùn)行時(shí)，由于燃料不同或機(jī)組負(fù)荷不同，煙氣中SO3的體積分?jǐn)?shù)發(fā)生變化，從而導(dǎo)致煙氣露點(diǎn)變化，若冷端溫度偏低，達(dá)不到防止低溫結(jié)露的目的；若冷端溫度偏高，浪費(fèi)了熱量和循環(huán)風(fēng)機(jī)的電耗。因此，在實(shí)際運(yùn)行中設(shè)置了循環(huán)風(fēng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)程序，可以根據(jù)煙氣性質(zhì)實(shí)現(xiàn)自動(dòng)變頻控制，從而控制冷端的溫度，控制程序如圖8所示。

圖8 風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速自動(dòng)控制程序

4 技術(shù)應(yīng)用效益分析

4.1 綜合效益

有效保證機(jī)組總體的安全、穩(wěn)定、可靠的運(yùn)行；排煙溫度降低；提高空預(yù)器效率；提高鍋爐效率；降低機(jī)組在線、離線清洗檢修費(fèi)用；使機(jī)組帶負(fù)荷能力不受空預(yù)器堵塞限制，更好地保證機(jī)組高水平的長(zhǎng)周期運(yùn)行。

4.2 經(jīng)濟(jì)效益分析

4.2.1 空氣預(yù)熱器堵塞后造成的經(jīng)濟(jì)損失

以下經(jīng)濟(jì)效益分析根據(jù)某廠2015年5月相關(guān)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，3號(hào)機(jī)組單機(jī)發(fā)電量為2.716 6億kWh，單日發(fā)電量為0.086 73億kWh，標(biāo)煤采購(gòu)價(jià)624元/t，廠用電率每升高1%將引起供電煤耗下降3.4 g/kWh,某廠現(xiàn)電價(jià)0.336元/kWh，則改造后經(jīng)濟(jì)效益計(jì)算如下。

增加廠用電率計(jì)算：

空氣預(yù)熱器發(fā)生堵塞后空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率增大，一次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、脫硫增壓風(fēng)機(jī)四大風(fēng)機(jī)電流相應(yīng)增加，在機(jī)組負(fù)荷分別為570 MW、450 MW、300 MW時(shí)抽取數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)如表1所示。

風(fēng)機(jī)在機(jī)組負(fù)荷570 MW時(shí)，電流增大η1=81 A；450 MW時(shí)，電流增大η2=179 A；300 MW時(shí)，電流增大η3=66 A。根據(jù)此數(shù)據(jù)得以下計(jì)算。

風(fēng)機(jī)電流增加后綜合廠用電率計(jì)算：

綜合電流值：η綜合=(η1+3η2+η3)/5=136.8 A

綜合廠用電率：(1.732×6.3×136.8×0.85×24)/8 763 225×100%=0.347 5%

空氣預(yù)熱器堵塞后風(fēng)機(jī)耗電計(jì)算：

5月份耗電增加為：W=271 660 000×0.347 5%×10-4=94.4 萬(wàn)kWh

表1 計(jì)算抽取數(shù)據(jù)

表2 計(jì)算抽取數(shù)據(jù)

空氣預(yù)熱器堵塞后每月風(fēng)機(jī)耗電增加94.4萬(wàn)kWh。

根據(jù)某廠電價(jià)計(jì)算可節(jié)約為：94.4萬(wàn)kWh×0.336元/kWh=31.7萬(wàn)元

根據(jù)上述計(jì)算，當(dāng)空氣預(yù)熱器堵塞，則造成某廠3號(hào)機(jī)組每月三大風(fēng)機(jī)耗電增加約94.4萬(wàn)kWh，按照某廠5月份發(fā)電量折合損失約31.7萬(wàn)元。

4.2.2 循環(huán)風(fēng)防堵改造后運(yùn)行經(jīng)濟(jì)

進(jìn)行空氣預(yù)熱器防堵灰改造，需增加兩臺(tái)循環(huán)風(fēng)機(jī)(額定電流65 A)，新增循環(huán)風(fēng)機(jī)為變頻調(diào)節(jié)，運(yùn)行中循環(huán)風(fēng)機(jī)電流設(shè)為額定電流的75%，則空氣預(yù)熱器防堵灰改造后循環(huán)風(fēng)機(jī)運(yùn)行增加耗電為：

增加循環(huán)風(fēng)機(jī)后廠用電率增加：(1.732×6.3×65×0.85×0.75×24)/8 763 225×100%×2=0.247 7%

循環(huán)風(fēng)機(jī)運(yùn)行根據(jù)某廠5月份3號(hào)機(jī)組合計(jì)發(fā)電量計(jì)算耗電為：W循耗=0.247 7%×271 660 000×10-4=67.3 萬(wàn)kWh

根據(jù)某廠電價(jià)計(jì)算損失為：67.3萬(wàn)kWh×0.336元/kWh=22.6萬(wàn)元

根據(jù)上述計(jì)算，進(jìn)行空氣預(yù)熱器循環(huán)風(fēng)防堵灰改造后每月需增加耗電67.3萬(wàn)kWh，損失22.6萬(wàn)元。

4.2.3 循環(huán)風(fēng)防堵改造后排煙溫度降低

空氣預(yù)熱器堵塞后造成某廠3號(hào)爐空氣預(yù)熱器換熱元件表面沾污嚴(yán)重，導(dǎo)致空氣預(yù)熱器換熱效率下降，以表2數(shù)據(jù)為例，平均排煙溫度升高8.6℃，影響鍋爐效率約為0.3%?？諝忸A(yù)熱器防堵灰改造后排煙溫度可恢復(fù)原空氣預(yù)熱器正常狀態(tài)。

以下經(jīng)濟(jì)效益分析根據(jù)某廠2015年5月相關(guān)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，3號(hào)機(jī)組單機(jī)供電煤耗317.63 g/kWh，發(fā)電量為2.716 6億kWh，標(biāo)煤采購(gòu)價(jià)624元/t。鍋爐效率提高0.3%可節(jié)約煤耗258.84t，節(jié)省經(jīng)濟(jì)損失16.15萬(wàn)元。

4.2.4 循環(huán)風(fēng)防堵改造后月經(jīng)濟(jì)效益總結(jié)

改造后廠用電率將降低：0.347 5%-0.247 7%=0.099 8%

改造后每月降低廠用電：271 660 000×0.099 8%=27.1 萬(wàn)kWh；

改造后每月可減小用電經(jīng)濟(jì)損失為：27.1×0.336=9.1萬(wàn)元；

改造后每月可減少供電煤耗損失：258.84×624=16.15萬(wàn)元；

改造后總收益：9.1+16.15=25.25萬(wàn)元/月。

4.3 社會(huì)效益

空氣預(yù)熱器進(jìn)行防堵灰改造可以提高鍋爐效率，降低廠用電率，綜合排煙溫度降低8.6℃，鍋爐爐效提高了0.3%，減少了煙塵、氮氧化物、二氧化碳等污染物的排放，提高了機(jī)組的環(huán)保運(yùn)行水平。當(dāng)機(jī)組效率提高0.3%時(shí)，僅二氧化碳每年的排放量就可以減少1.2萬(wàn)t。

5 結(jié)論

本文對(duì)某電廠應(yīng)用空氣預(yù)熱器循環(huán)風(fēng)防堵灰技術(shù)后，提高空氣預(yù)熱器冷端溫度在90℃以上，減緩了NH4HSO4形成，從而徹底消除了空氣預(yù)熱器冷端腐蝕及堵灰現(xiàn)象發(fā)生，保證了機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。減緩空氣預(yù)熱器堵灰現(xiàn)象，提高空預(yù)器換熱效率降低排煙溫度；減小空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率和風(fēng)煙道阻力，降低風(fēng)機(jī)耗電率；從而提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。

空氣預(yù)熱器循環(huán)風(fēng)防堵灰技術(shù)是一種全新、有效解決空氣預(yù)熱器堵塞問(wèn)題的方法，同時(shí)發(fā)明了回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器冷端蓄熱元件壁溫監(jiān)測(cè)技術(shù)。本技術(shù)在火力發(fā)電行業(yè)內(nèi)尚屬首次，且效果顯著，具有極大的行業(yè)推廣價(jià)值。