楊德倫

摘 要： 根據橫折印產生的機理，從金相組織、力學性能等方面進行檢測分析，結合馬鋼實際生產情況，圍繞著提高材料強度、縮短材料屈服平臺、優(yōu)化開卷張力等內容提出具體的措施，并逐步通過生產試驗、驗證和固化，最終實現降低了酸洗板橫折的發(fā)生率。

關鍵詞： 產生機理；提高材料強度；縮短材料屈服平臺；優(yōu)化開卷張力

1. 前言

2017年酸洗板橫折印發(fā)生量約2.4萬噸，平均月發(fā)生率約3.0%，因橫折印質量預警與叫停發(fā)生18次以上，嚴重影響了生產的連續(xù)性以及造成大量成品卷和原料的降級改判。全年橫折印缺陷降級累計約16478噸，相應損失約220萬元。隨著家電板產品用戶對表面質量要求逐步提升，對橫折印已是“零容忍”，該缺陷已影響到馬鋼酸洗板的品牌和形象。

2. 缺陷原因

橫折印缺陷（見圖1）主要集中出現在屈服強度小于250MPa的軟鋼。橫折印產生的機理：材料的不均勻屈服變形所造成，即在酸洗開卷過程中彎曲應力的作用下，材料中部分晶粒承受的應力超過了其上屈服強度后發(fā)生了塑性變形，導致鋼板發(fā)生了不均勻變形的結果。部分材料在一定條件下進行變形時，應力-應變曲線會出現明顯的上、下兩個屈服點（見圖2），這兩個屈服點容易造成材料變形不均勻，且應力-應變曲線上的屈服平臺越長，變形的差異越大，橫折印也就越容易發(fā)生。此外，研究表明浪形控制也會對橫折印的產生帶來一定的影響。

3. 改善措施

3.1提高材料強度

（1）卷取溫度調整

根據橫折印缺陷主要發(fā)生在軟鋼系列產品這一現象。選取典型鋼種SPHC開展熱軋卷取溫度調整試驗，由570℃調整為540℃。卷取溫度降低30℃后，產品屈服強度小幅提升10MPa，但橫折印發(fā)生率改善效果不明顯?？紤]到再降低卷取溫度會惡化產品的成形性，故不再降低卷取溫度以提高強度的方案。

（2）化學成分調整

借鑒其它鋼廠經驗，當SPHC的屈服強度達到260MPa時，橫折印發(fā)生比例較少，而目前馬鋼SPHC屈服強度均值在230MPa左右。分析馬鋼SPHC屈服強度與Mn元素之間的相關性。在一定范圍內屈服強度隨Mn含量的增加而增大，當Mn含量為0.40%時，屈服強度約260MPa。因此，將Mn 由0.25%提高到0.40%，試驗結果為屈服強度達到262MPa，橫折印發(fā)生率也出現下降至1.0%以下。

3.2 縮短材料屈服平臺

熱卷下線后經泡水至酸洗上線整個過程平均冷卻速率為7.9℃/h。在相同條件下，全過程自然空冷鋼卷平均冷卻速率4.9℃/h。通過泡水可提高鋼卷的冷卻速率，高溫鋼卷泡水后能夠縮短屈服平臺長度，在一定程度能抑制橫折印缺陷的產生。

通過拉伸-應變曲線對比泡水卷及非泡水卷樣板屈服平臺長度。結果顯示泡水卷屈服平臺基本消除，而非泡水卷樣板屈服平臺較長。相同條件下，泡水鋼卷橫折印缺陷發(fā)生率為0.97%較非泡水鋼卷的2.51%低。

3.3 優(yōu)化開卷張力

防皺輥位于酸洗線入口開卷機（見圖3），主要作用是開卷過程中壓靠帶鋼，防止帶鋼上翹，有利于對中，防止跑偏，另對原料邊浪、中浪等板形缺陷有一定修復效果。

防皺輥壓力設定目標值為10%，生產時帶鋼兩側200～300mm不能被防皺輥完全壓靠，帶鋼兩側易出現橫折印。重新將防皺輥壓力目標值設定為14%，即增加防皺輥的插入深度，此時能夠完全壓靠帶鋼表面。帶鋼表面受力較大，變形均勻，故橫折印缺陷發(fā)生率較防皺輥壓力采用10%時下降了約30%。

4. 結論

經過橫折印相關文獻的調查，結合馬鋼實際生產情況。采取了成分調整、鋼卷水冷卻、開卷機防皺輥使用優(yōu)化等措施來降低橫折印的發(fā)生率。2017年橫折印發(fā)生率較2016年出現了顯著地下降，由3.0%下降至0.79%。

4.1 在原化學成分的基礎上，熱軋卷取溫度降低30℃，產品屈服強度小幅提升，但橫折印發(fā)生率改善效果不明顯。

4.2 Mn元素按0.40%控制，SPHC的屈服強度均值為262MPa。橫折印缺陷程度基本得到了控制，橫折印發(fā)生率也下降至1.0%以下。

4.3泡水可提高鋼卷的冷卻速率，高溫鋼卷經泡水冷卻后能夠縮短其屈服平臺長度，在一定程度能抑制橫折印缺陷的產生。

4.4當采用較大的防皺輥壓力時，帶鋼表面受力較大，變形均勻，故橫折印缺陷發(fā)生率相對較小。

參考文獻

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