房佳佳，張 永，楊明韶，王砹敏，王 健，劉德環(huán)，高 津，李海軍

（內(nèi)蒙古農(nóng)業(yè)大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，呼和浩特 010018）

0 引 言

牧草具有粘彈性，在加工過程中會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力松弛現(xiàn)象，研究應(yīng)力松弛現(xiàn)象對(duì)降低圓捆機(jī)功耗、提高草捆質(zhì)量具有重要現(xiàn)實(shí)意義[1-3]。國(guó)內(nèi)外學(xué)者曾以方捆機(jī)為研究對(duì)象，針對(duì)牧草、農(nóng)作物秸稈等進(jìn)行了許多開式和閉式壓縮過程中一般工程力學(xué)和流變學(xué)研究，為壓縮工程優(yōu)化設(shè)計(jì)提供理論基礎(chǔ)[4-7]。圓捆機(jī)和方捆機(jī)壓縮方式不同，為滾卷壓縮，纖維物料在纏繞的壓縮過程中不斷滾動(dòng)。壓縮方式、物料狀態(tài)不同，物料流變特性也不同[8-12]。近幾年，國(guó)內(nèi)學(xué)者以圓捆機(jī)為研究對(duì)象，進(jìn)行了草物料卷壓過程中流變學(xué)試驗(yàn)研究。2012年，李汝莘等[13]在后倉(cāng)門拉環(huán)處布置了應(yīng)變片，通過受力分析得到了草捆拉環(huán)方向受到的徑向力，根據(jù)卷壓過程中碎玉米秸稈的流變學(xué)特征，構(gòu)建了伯格斯模型；2015年，雷軍樂等[14]通過在捆繩機(jī)構(gòu)所處位置布置壓力傳感器的方法，測(cè)取了捆室上半部分鋼輥對(duì)草捆的徑向力，進(jìn)行了完整稻稈應(yīng)力松弛試驗(yàn)研究，以應(yīng)力松弛時(shí)間和平衡彈性模量為指標(biāo)，進(jìn)行了試驗(yàn)參數(shù)優(yōu)化。以上研究多是以小型圓捆機(jī)（直徑在1 m以下）為研究對(duì)象，針對(duì)玉米秸稈及稻稈進(jìn)行流變學(xué)試驗(yàn)研究，針對(duì)牧草卷壓過程中流變行為的研究還未見報(bào)道。

另外，市場(chǎng)上的圓捆機(jī)一般為大圓捆機(jī)，生產(chǎn)干草草捆直徑為1.2～1.8 m，草捆密度為100～120 kg/m3，草捆質(zhì)量150～400 kg，喂入量5～10 t/h。草物料本身的物理特、捆室大小都會(huì)影響草物料的流變特性[15-16]。因此，本文針對(duì)大圓捆機(jī)，選取典型牧草——紫花苜蓿進(jìn)行卷壓試驗(yàn)，研究牧草卷壓過程的應(yīng)力松弛行為，建立應(yīng)力松弛模型，獲取流變參數(shù)及本構(gòu)方程，為優(yōu)化打捆工藝、降低打捆功耗、提高草捆質(zhì)量提供理論基礎(chǔ)及技術(shù)支持。

1 材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料

紫花苜蓿是世界上栽培面積最廣、最主要的豆科牧草之一，有“牧草之王”之稱。中國(guó)苜?？偡N植面積約為133萬(wàn)hm2，不僅可作為優(yōu)質(zhì)飼料，而且能夠固氮改土、改善生態(tài)環(huán)境建設(shè)[17-18]。

本文試驗(yàn)采用內(nèi)蒙古呼和浩特市中國(guó)農(nóng)業(yè)科學(xué)院草原研究所試驗(yàn)田八月份下旬收獲的紫花苜蓿為試驗(yàn)物料。購(gòu)入紫花苜蓿3 t，經(jīng)測(cè)定其含水率為30%，平均株高 80 cm。試驗(yàn)時(shí)采用自然干燥法將苜蓿含水率調(diào)至20%，整株進(jìn)行試驗(yàn)。含水率計(jì)算公式如下

式中Hc為牧草含水率，%；Gsc為牧草濕質(zhì)量，g；Ggc為牧草質(zhì)量，g。

1.2 試驗(yàn)設(shè)備

試驗(yàn)用呼倫貝爾市蒙拓農(nóng)機(jī)科技股份有限公司生產(chǎn)的 9YG-1.3型鋼輥外卷式圓捆機(jī)，所打草捆尺寸為φ1 300 mm×1 505 mm。圓捆機(jī)的總體結(jié)構(gòu)尺寸為2 610 mm× 2 330 mm×2 610 mm，主要由撿拾器、卷捆室、捆繩機(jī)構(gòu)、液壓系統(tǒng)和傳動(dòng)系統(tǒng)組成。其中卷捆室尺寸固定，分為前后 2個(gè)部分，中間鉸接，后半部分稱為后倉(cāng)門。14個(gè)鋼制輥?zhàn)樱ㄖ睆綖?00 mm）沿卷捆室周向布置，鋼輥的外表面有12條凸起的棱，有利于提高鋼輥對(duì)草物料的摩擦力。圓捆機(jī)工作時(shí)由鏈輪驅(qū)動(dòng)各個(gè)鋼輥轉(zhuǎn)動(dòng)，在鋼輥對(duì)草物料摩擦力和擠壓力作用下完成卷捆過程。圓捆機(jī)配套動(dòng)力為30 kW電機(jī)，鋼輥額定轉(zhuǎn)速126 r/min，生產(chǎn)牧草草捆質(zhì)量小于300 kg，生產(chǎn)效率為12～30捆/h。

以蒙拓 9YG-1.3型鋼輥外卷式圓捆機(jī)為試驗(yàn)設(shè)備，配置圓捆機(jī)支撐框架、皮帶輸送機(jī)、變頻器等組成圓捆機(jī)卷壓試驗(yàn)平臺(tái)。圓捆機(jī)試驗(yàn)平臺(tái)結(jié)構(gòu)示意圖如圖 1所示。皮帶輸送機(jī)的總體結(jié)構(gòu)尺寸為6 000 mm×2 130 mm×500 mm。用2臺(tái)電動(dòng)機(jī)（型號(hào)為YVP225M-6、YE2112M-4）分別驅(qū)動(dòng)圓捆機(jī)、輸送機(jī)。另配 2臺(tái)變頻器（型號(hào)為ZK1800G-37 kWG/45 KWP、EN600-4T0055P）分別控制鋼輥轉(zhuǎn)速、牧草喂入速度。

圖1 圓捆機(jī)卷壓試驗(yàn)平臺(tái)Fig.1 Illustration of rotary compression test platform for round baler

試驗(yàn)時(shí)，帶式輸送機(jī)將牧草以一定的速度輸送至圓捆機(jī)撿拾器下方，經(jīng)撿拾器彈齒的撿拾、喂入叉的導(dǎo)送進(jìn)入卷捆室。牧草在各鋼輥?zhàn)饔孟略诰砝κ覂?nèi)不斷上升和下落，逐漸形成旋轉(zhuǎn)草芯。起初鋼輥對(duì)牧草只有摩擦力，為填充階段。隨著牧草不斷喂入，牧草填滿卷捆室，鋼輥開始對(duì)草捆產(chǎn)生徑向擠壓力，進(jìn)入卷壓階段，草捆密度快速增大。當(dāng)草捆密度達(dá)到設(shè)定值時(shí)，操作員停止喂入牧草，控制捆繩機(jī)構(gòu)動(dòng)作進(jìn)行捆繩，當(dāng)捆繩圈數(shù)達(dá)到設(shè)定值時(shí)，切刀動(dòng)作將捆繩切斷，液壓系統(tǒng)控制后倉(cāng)門開啟放出草捆，形成外緊內(nèi)松的圓柱形草捆。

1.3 試驗(yàn)設(shè)置

試驗(yàn)用的紫花苜蓿含水率為 20%，草條密度為3 kg/m2[19]，鋪設(shè)紫花苜蓿幅寬為1 m，喂入紫花苜蓿總質(zhì)量為300 kg，喂入速度為0.83 m/s，鋼輥轉(zhuǎn)速為126 r/min。試驗(yàn)時(shí)，將紫花苜蓿均勻喂入卷捆室，記錄鋼輥?zhàn)冃螖?shù)據(jù)。當(dāng)草物料充滿捆室，鋼輥開始有變形讀數(shù)出現(xiàn)，草捆開始在鋼輥徑向力作用下被擠壓變形。隨后，每隔0.5 s測(cè)試 1次鋼輥?zhàn)冃螖?shù)據(jù)。喂料結(jié)束后，草捆繼續(xù)在卷捆室內(nèi)運(yùn)轉(zhuǎn)170 s（該時(shí)間由預(yù)試驗(yàn)分析結(jié)果及相關(guān)文獻(xiàn)[20]確定），以測(cè)定其應(yīng)力松弛狀態(tài)，試驗(yàn)重復(fù)3次，結(jié)果取平均值。

1.4 數(shù)據(jù)采集及處理

1.4.1 數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)

由于鋼輥一直處于運(yùn)動(dòng)狀態(tài)且草捆對(duì)鋼輥的徑向反作用力非常大，采用接觸測(cè)量時(shí)有許多困難，如壓力傳感器布置、測(cè)量頭容易磨損、接觸狀態(tài)、信號(hào)難以采集等問題，容易造成測(cè)量誤差。因此，本文選用無線電阻應(yīng)變儀，獲取鋼輥受到的徑向力，即鋼輥對(duì)草捆的徑向作用力。

鋼棍結(jié)構(gòu)如圖2所示，內(nèi)部有5個(gè)條形支撐板，與12棱滾筒板焊接在一起，通過鏈輪傳動(dòng)帶動(dòng)整個(gè)鋼輥轉(zhuǎn)動(dòng)。

圖2 鋼輥結(jié)構(gòu)圖Fig.2 Structure schematic of steel roll

將一個(gè)應(yīng)變片粘貼在被測(cè)鋼輥的一條凸棱上，距離中間條形支撐板216.5 mm，應(yīng)變片沿軸向粘貼。無線電阻應(yīng)變儀應(yīng)變測(cè)量范圍為–15 000～15 000微應(yīng)變，測(cè)量精度±0.2%。試驗(yàn)時(shí)，采用四分之一橋方式將應(yīng)變片與無線電阻應(yīng)變儀相連，無線電阻應(yīng)變儀通過磁座吸在鋼輥內(nèi)部，無線網(wǎng)關(guān)與電腦相連，試驗(yàn)數(shù)據(jù)在BeeData軟件中顯示和保存并在Matlab8.0中進(jìn)行處理，圖3為數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)布置圖，圖4為測(cè)試系統(tǒng)流程圖。

圖3 數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)布置圖Fig.3 Arrangement diagram of data acquisition system

圖4 測(cè)試系統(tǒng)流程圖Fig.4 Test system flow chart

1.4.2 草捆所受的徑向力

為通過鋼輥應(yīng)變數(shù)據(jù)得到鋼輥所受的徑向作用力N，利用ANSYS軟件建立橋梁模型并進(jìn)行靜力分析。將被測(cè)凸棱及其兩側(cè)各一半滾筒板看作連續(xù)梁，5個(gè)條形支撐板看做滑動(dòng)鉸支座建立模型。12棱滾筒板所用材料為Q235A，Q235A彈性模量為2.1×105 MPa，楊氏模量為0.3，密度為 7 850 kg/m3，連續(xù)梁尺寸 1 486 mm×74.5 mm×6 mm。施加應(yīng)力均布載荷（與實(shí)際卷壓過程中鋼輥所受載荷形式一致）求解，得到應(yīng)變結(jié)果，ANSYS模擬結(jié)果如圖5所示。徑向應(yīng)力σ的求解流程為：試驗(yàn)得到變形數(shù)據(jù)→ANSYS模擬得到變形與試驗(yàn)變形比較→不斷調(diào)整載荷大小至模擬變形與試驗(yàn)變形的統(tǒng)計(jì)誤差在 0.2%以內(nèi)。其中，草捆受到的徑向應(yīng)力σ為徑向力N與受力面積A之比，計(jì)算公式如式（2）。

式中s（t）為任意時(shí)刻鋼輥受到的徑向應(yīng)力，kPa；N（t）為任意時(shí)刻鋼輥受到的徑向力，N；A為連續(xù)梁面積，mm2。

圖5 ANSYS模擬結(jié)果Fig.5 ANSYS simulation results

1.5 草捆所受徑向力分析

在草捆卷壓過程中，對(duì)草捆進(jìn)行受力分析如圖 6所示，圖中鋼輥編號(hào)為1～14，G為草捆重力，Ni(t)為1～14號(hào)鋼輥對(duì)草捆的徑向力，i=（1,2,3,…,14），F(xiàn)i(t)為1～14號(hào)鋼輥對(duì)草捆的摩擦力，i=（1,2,3,…,14），θi為正下方鋼輥與其他下半部分鋼棍之間的夾角i=（1,2,4,5,6）。草捆在鋼輥對(duì)其沿切線方向的摩擦力Fi(t)作用下做旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，在徑向力Ni(t)作用下壓縮變形。由于鋼輥分布位置不同，鋼輥對(duì)草捆的徑向力也不同。其中，上半部分7～14號(hào)鋼輥對(duì)草捆的徑向力為壓縮力，下半部分1～6號(hào)鋼輥對(duì)草捆既有壓縮力又承受著草捆重力，草捆重力分散到卷捆室下半部分鋼輥上。在卷壓過程中，可認(rèn)為鋼輥對(duì)草捆的壓縮力相等，若知道上半部分鋼輥和底部正下方 3號(hào)鋼輥對(duì)草捆的徑向力，可根據(jù)正下方鋼輥與其他下半部分鋼棍之間的夾角得到各個(gè)鋼輥對(duì)草捆施加的徑向力。

根據(jù)圖 6幾何關(guān)系可得出，卷捆過程中上半部分鋼輥對(duì)草捆施加的徑向力為

卷捆過程中下半部分鋼棍對(duì)草捆施加的徑向力

式中Nm為上半部分鋼棍對(duì)草捆的徑向力（m=7，8，9，10，11，12，13，14），N；Nn為下半部分鋼棍對(duì)草捆的徑向力（n=1，2，4，5，6），N；N1(t)～N14(t)為 1～14號(hào)鋼輥對(duì)草捆的徑向力，N；Ny(t)為鋼輥對(duì)草捆的壓縮力，N；Ng3(t)為正下方3號(hào)鋼輥受到的草捆重力，N。

當(dāng)草捆密度逐漸增大時(shí)，后倉(cāng)門克服自身重力產(chǎn)生順時(shí)針旋轉(zhuǎn)的趨勢(shì)，捆室兩側(cè)液壓活塞拉桿開始對(duì)后倉(cāng)門產(chǎn)生側(cè)拉力，使后倉(cāng)門保持靜止?fàn)顟B(tài)。此時(shí)，可根據(jù)后倉(cāng)門力矩平衡狀態(tài)方程以及各個(gè)鋼輥對(duì)草捆的徑向力，求得卷壓過程中使后倉(cāng)門保持靜止的臨界側(cè)拉力值。

本文研究捆室上半部分鋼輥對(duì)草捆的徑向力。今后可通過測(cè)取捆室上部分鋼輥和正下方鋼輥的徑向力，再根據(jù)式（1）～（3）得到各個(gè)鋼輥對(duì)草捆的徑向力。

圖6 卷壓過程草捆受力分析Fig.6 Force analysis of bale in rotary compression

1.6 數(shù)據(jù)處理

用Matlab軟件對(duì)變形數(shù)據(jù)處理，剔除異常值，以每5 s 的數(shù)據(jù)平均值作為鋼輥?zhàn)冃蔚臏y(cè)試結(jié)果。最后，用ANSYS軟件將變形數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換為徑向應(yīng)力，得到草捆所受徑向應(yīng)力的變化過程。

2 結(jié)果與分析

2.1 試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)測(cè)得的數(shù)據(jù)，繪制徑向應(yīng)力隨時(shí)間變化曲線，如圖7所示，前40 s為草物料填充階段，鋼輥與草捆之間主要為摩擦力作用，并不產(chǎn)生擠壓力，牧草松散；80 s后，進(jìn)入卷壓階段（AB段），草捆在鋼輥徑向力的作用下擠壓變形，草捆密度不斷增大。到160 s，喂料結(jié)束，草捆繼續(xù)在卷捆室內(nèi)運(yùn)轉(zhuǎn)，進(jìn)入應(yīng)力松弛階段（BC段），草捆不再變形，應(yīng)力不斷減小。

圖7 徑向應(yīng)力隨時(shí)間變化曲線Fig.7 Change curve of radial stress with time

2.2 牧草保持變形條件下的應(yīng)力松弛

2.2.1 應(yīng)力松弛模型建立

農(nóng)業(yè)物料的應(yīng)力松弛現(xiàn)象是流變行為之一。不同物料種類、捆室結(jié)構(gòu)、加工方式的物料應(yīng)力松弛行為不同。探究卷壓過程中物料應(yīng)力松弛行為對(duì)圓捆機(jī)的優(yōu)化設(shè)計(jì)及草捆質(zhì)量的提高具有指導(dǎo)意義[21-25]。山東農(nóng)業(yè)大學(xué)李汝莘通過分析碎玉米秸稈卷壓過程中的變形特征，選用伯格斯模型模擬了應(yīng)力松弛過程，但伯格斯模型一般用來模擬蠕變過程，不能作為應(yīng)力松弛過程的模擬模型；東北農(nóng)業(yè)大學(xué)選用廣義Maxwell模型，通過Matlab對(duì)應(yīng)力松弛曲線進(jìn)行回歸分析，確定了方程式，利用數(shù)學(xué)軟件進(jìn)行分析可以方便地求出方程式中的任何參量，但是很難從計(jì)算結(jié)果對(duì)松弛過程中的流變學(xué)參量進(jìn)行分析[26-27]。

應(yīng)力松弛過程實(shí)質(zhì)是保持變形不變，彈性變形力恢復(fù)的過程，彈性變形為非彈性變形取代，彈性變形恢復(fù)力與其彈性變形恢復(fù)對(duì)應(yīng)。Maxwell模型是一個(gè)彈性元件和一個(gè)粘性元件的串聯(lián)，在保持其變形不變的條件下，彈簧的變形恢復(fù)力拉動(dòng)串聯(lián)的阻尼器隨時(shí)間進(jìn)行松弛[28-30]。模擬一般的應(yīng)力松弛過程都以 Maxwell模型為基礎(chǔ)，且從試驗(yàn)曲線，確定并聯(lián)基礎(chǔ)模型數(shù)及參量，對(duì)分析流變學(xué)過程具有直接指導(dǎo)作用。因此本文擬從試驗(yàn)曲線出發(fā)，以Maxwell模型為基礎(chǔ)建立應(yīng)力松弛模型。

如圖7中BC段，當(dāng)t→∞時(shí)，應(yīng)力松弛不為0，存在著平衡應(yīng)力。應(yīng)力松弛過程的應(yīng)力曲線包括可松弛應(yīng)力和不可松弛應(yīng)力2部分，平衡應(yīng)力在模型中用1個(gè)并聯(lián)的彈簧表示，在應(yīng)力松弛中不能恢復(fù)。當(dāng)t→∞時(shí)，σBD(t)松弛到0。將BD段應(yīng)力松弛曲線在半對(duì)數(shù)坐標(biāo)中表示，如圖 8所示，是一條曲線，則該曲線由n個(gè)Maxwell模型并聯(lián)組成的n階Maxwell模型。其原理是將Maxwell模型用半對(duì)數(shù)坐標(biāo)（lnσ－t）表示，是一條斜率等于應(yīng)力松弛時(shí)間倒數(shù)的直線，即 lnσ（t）=lnσ+(–t/T)。因此選用 1 個(gè)n階 Maxwell模型和1個(gè)彈簧元件并聯(lián)組成的廣義Maxwell模型對(duì)應(yīng)力松弛過程進(jìn)行模擬，并進(jìn)一步通過殘數(shù)剩余法確定是由幾個(gè)Maxwell模型并聯(lián)組成的n階Maxwell模型以及模型中的參數(shù)。

圖8 第一Maxwell直線Fig.8 First Maxwell straight line

2.2.2 參數(shù)求解

n階Maxwell模型的表達(dá)式為

式中σBD（t）為任意時(shí)刻徑向應(yīng)力，kPa；i為 Maxwell模型的單元個(gè)數(shù)；Ai為第i個(gè)Maxwell模型的起始應(yīng)力，kPa；Ti為第i個(gè)Maxwell模型的應(yīng)力松弛時(shí)間，s；ih為第i個(gè)Maxwell模型中的粘性系數(shù)；Ei為第i個(gè)Maxwell模型中的彈性模量；ie為第i個(gè)Maxwell模型中的應(yīng)變，%。

在lnσBD尾端取幾個(gè)近似成直線關(guān)系的點(diǎn)，做曲線的擬合直線，并沿時(shí)間坐標(biāo)向應(yīng)力坐標(biāo)軸延長(zhǎng)與其交至0.631（即為lnσ1），得到A1=e0.631=1.88；這條直線相當(dāng)于最大應(yīng)力為1.88的應(yīng)力松弛曲線；其斜率就是這條曲線的應(yīng)力松弛時(shí)間T1的倒數(shù)，T1=76.92 s。于是得出第一個(gè)Maxwell的應(yīng)力松弛方程式：

用原始應(yīng)力松弛曲線減去第一Maxwell直線得到應(yīng)力松弛剩余曲線，即σ2(t)=BD(t)－σ1(t)。做 lnσ2－t圖，得到第二條斜線，如圖 9所示，根據(jù)直線的斜率和截距得出第二個(gè)Maxwell的應(yīng)力松弛方程

圖9 第二Maxwell直線Fig.9 The second Maxwell straight line

至此，應(yīng)力松弛松弛已經(jīng)接近于0。原始應(yīng)力松弛曲線應(yīng)為以上 Maxwell模型和平衡應(yīng)力的疊加，應(yīng)力松弛方程式為

應(yīng)力松弛的模擬模型是由 2個(gè)麥克斯韋爾元件和 1個(gè)彈簧元件并聯(lián)組成的，如圖10所示。

圖10 應(yīng)力松弛模型Fig.10 Stress relaxation model

2.2.3 方程驗(yàn)證

采用殘差平方和、相關(guān)指數(shù)對(duì)曲線模型的擬合效果進(jìn)行評(píng)價(jià)。如果殘差平方和占總平方和比例很小，即決定系數(shù)越接近于1，說明曲線擬合效果越好。殘差平方和和決定系數(shù)計(jì)算公式分別為

式中s為應(yīng)力實(shí)際測(cè)量值，kPa；為由方程式算得的應(yīng)力預(yù)測(cè)值，kPa；SS總為總平方和。

應(yīng)力測(cè)量值和應(yīng)力預(yù)測(cè)值如圖11所示，最終得到殘差平方和為7.01，決定系數(shù)為0.92。

圖11 應(yīng)力測(cè)量值和預(yù)測(cè)值Fig.11 Stress measurements and prediction values

對(duì)應(yīng)力松弛各參量進(jìn)行分析，應(yīng)力松弛模量，即 2個(gè)并聯(lián)的 Maxwell模型的模量分別為E1=1.88/ε；E2=6.1/ε，松弛過程中物料模量不變。應(yīng)力松弛延滯時(shí)間譜為T1=η1/E1=76.92s;T2=η2/E2=23.25s，反應(yīng)了物料松弛快慢程度且各元件應(yīng)力松弛時(shí)間相互獨(dú)立。應(yīng)力松弛起始應(yīng)力為σ=σ1+σ2+3.65=11.63 kPa，平衡應(yīng)力為 3.65 kPa，說明草捆內(nèi)部還存在著一定的平衡應(yīng)力。

3 結(jié) 論

通過牧草卷壓試驗(yàn)，在對(duì)應(yīng)力松弛試驗(yàn)曲線和模型原理分析的基礎(chǔ)上，確定了牧草應(yīng)力松弛行為可用兩個(gè)Maxwell元件和一個(gè)彈簧元件并聯(lián)組成的的廣義麥克斯韋爾模型模擬。獲取了牧草應(yīng)力松弛過程中的流變參數(shù)，各元件應(yīng)力松弛時(shí)間分別為76.92 s、23.25 s，最小平衡應(yīng)力為3.65 kPa。該研究對(duì)進(jìn)一步分析喂入量、含水率、鋼輥轉(zhuǎn)速、壓縮力、草捆密度等參數(shù)之間的關(guān)系，從而優(yōu)化打捆過程及壓縮設(shè)備，獲取較低功耗下較高質(zhì)量的草捆提具有指導(dǎo)意義。

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