張 飛，李有軍，王 勇，趙 博

(1.國(guó)網(wǎng)新源控股有限公司技術(shù)中心，北京 100161；2.西藏旁多水利發(fā)電有限責(zé)任公司，拉薩 850000)

0 引 言

水泵水輪機(jī)中的動(dòng)靜干涉(Rotor Stator Interaction, RSI)是指在轉(zhuǎn)輪入口前活動(dòng)導(dǎo)葉后的空間內(nèi)(通常稱無(wú)葉區(qū))，轉(zhuǎn)輪葉片與活動(dòng)導(dǎo)葉之間由于流體流動(dòng)所產(chǎn)生的非穩(wěn)態(tài)相互作用。對(duì)于轉(zhuǎn)輪葉片數(shù)為Zs，活動(dòng)導(dǎo)葉數(shù)為Zr的水泵水輪機(jī)而言，產(chǎn)生動(dòng)靜干涉需要滿足[1]：

mZs+v=kZr

(1)

式中：k為葉片通過(guò)頻率(轉(zhuǎn)頻×轉(zhuǎn)輪葉片數(shù))下的諧波階數(shù)；m為活動(dòng)導(dǎo)葉通過(guò)頻率下的諧波階數(shù)(轉(zhuǎn)頻×活動(dòng)導(dǎo)葉數(shù))；v為帶符號(hào)的節(jié)徑，整數(shù)。

對(duì)水泵水輪機(jī)而言，無(wú)葉區(qū)內(nèi)動(dòng)靜干涉不可避免，輕微動(dòng)靜干涉并不造成機(jī)組與廠房的運(yùn)行穩(wěn)定性問(wèn)題。但是當(dāng)轉(zhuǎn)輪設(shè)計(jì)存在缺陷時(shí)，無(wú)葉區(qū)內(nèi)將產(chǎn)生很大壓力脈動(dòng)，可能導(dǎo)致動(dòng)靜干涉明顯增強(qiáng)，造成機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定性問(wèn)題突出；當(dāng)機(jī)組或廠房的某一階特征頻率與動(dòng)靜干涉頻率接近時(shí)，在無(wú)葉區(qū)動(dòng)靜干涉頻率能量的持續(xù)輸入作用下，會(huì)造成機(jī)組與廠房振動(dòng)加大，給廠房的安全穩(wěn)定造成不利影響。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)動(dòng)靜干涉產(chǎn)生的原因開(kāi)展了大量理論研究[2,3]、數(shù)值仿真[4,5]以及模型觀測(cè)驗(yàn)證[6,7]等工作，Zhigang Zuo[8]等對(duì)影響動(dòng)靜干涉的相關(guān)因素進(jìn)行了綜述，袁壽其[9]等亦對(duì)動(dòng)靜干涉現(xiàn)象的研究進(jìn)展進(jìn)行了綜述?？紤]到動(dòng)靜干涉造成的廠房高頻振動(dòng)問(wèn)題突出，一旦發(fā)生將會(huì)給電站運(yùn)行安全造成嚴(yán)重隱患，同時(shí)對(duì)這一問(wèn)題的綜合治理也存在眾多技術(shù)難題，兩篇綜述均指出應(yīng)凝聚科研方向積極開(kāi)展原型振動(dòng)和水力脈動(dòng)的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試工作，以掌握動(dòng)靜干涉特性。國(guó)內(nèi)方面，劉攀[4]等對(duì)小天都1號(hào)混流式水輪機(jī)的動(dòng)靜干涉導(dǎo)致的機(jī)組異常振動(dòng)進(jìn)行了深入研究；尹銚[10]等對(duì)張河灣廠房及振動(dòng)問(wèn)題進(jìn)行了測(cè)試，對(duì)動(dòng)靜干涉條件下的廠房噪音進(jìn)行了分析。國(guó)外也曾發(fā)生多起動(dòng)靜干涉造成的轉(zhuǎn)輪失效及廠房振動(dòng)問(wèn)題，E Egusquiza報(bào)道了一起因動(dòng)靜干涉導(dǎo)致的水泵水輪機(jī)上冠部分脫落導(dǎo)致的機(jī)組事故[11]；H Ohashi對(duì)一起水泵失效進(jìn)行了分析[12]，指出了動(dòng)靜干涉在失效過(guò)程中起到的至關(guān)重要的作用。

以上研究對(duì)動(dòng)靜干涉造成的機(jī)組穩(wěn)定性問(wèn)題進(jìn)行較為深入的研究，但對(duì)動(dòng)靜干涉導(dǎo)致的廠房穩(wěn)定性問(wèn)題分析較少?！笆濉逼陂g，隨著我國(guó)抽水蓄能建設(shè)的飛速發(fā)展，廠房的振動(dòng)穩(wěn)定性問(wèn)題日趨嚴(yán)峻?；诖?，本文結(jié)合我國(guó)某抽水蓄能電站轉(zhuǎn)輪更換前的機(jī)組與廠房穩(wěn)定性試驗(yàn)，對(duì)動(dòng)靜干涉作用下的廠房振動(dòng)情況進(jìn)行了分析，揭示了不同工況下廠房振動(dòng)與無(wú)葉區(qū)動(dòng)靜干涉之間的聯(lián)系，為后續(xù)相關(guān)問(wèn)題的研究奠定了基礎(chǔ)。

1 基本測(cè)試情況

1.1 機(jī)組參數(shù)

某抽水蓄能電站安裝4臺(tái)單機(jī)容量為250 MW的單級(jí)混流可逆式水泵水輪發(fā)電機(jī)組，最大毛水頭/揚(yáng)程346 m，最小毛水頭/揚(yáng)程291 m，水輪機(jī)工況額定水頭305 m。水泵水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪葉片數(shù)9，活動(dòng)導(dǎo)葉數(shù)20，固定導(dǎo)葉數(shù)26，機(jī)組額定轉(zhuǎn)速為333 r/min。通流系統(tǒng)采用一管兩機(jī)方式。

1.2 廠 房

該抽水蓄能電站為地下式廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，布置5層，分別為發(fā)電機(jī)層、母線層、水輪機(jī)層、蝸殼層和尾水管層。機(jī)組支撐結(jié)構(gòu)為蝸殼外包混凝土、機(jī)墩和風(fēng)罩。主廠房樓板共有3層，發(fā)電機(jī)層、母線層樓板結(jié)構(gòu)厚為0.95 m，水輪機(jī)層樓板厚0.75 m，各層樓板與混凝土邊墻、柱及機(jī)組周圍大體積混凝土相連。主機(jī)間每?jī)蓚€(gè)機(jī)組段之間設(shè)置一道結(jié)構(gòu)縫，縫寬2 cm，縫內(nèi)填充閉孔泡沫板。廠房縱剖面圖如圖1所示。

1.3 測(cè)點(diǎn)布置

廠房振動(dòng)與無(wú)葉區(qū)壓力傳感器測(cè)點(diǎn)布置如圖1所示。分別在發(fā)電機(jī)層(▽430.7 m)、母線層(▽425.1 m)、水輪機(jī)層(▽419.1 m)和蝸殼層(▽411.6 m)+X和-X象限布置垂直速度傳感器。為避免長(zhǎng)引水管路導(dǎo)致的壓力脈動(dòng)特性測(cè)量不準(zhǔn)的問(wèn)題[13]，無(wú)葉區(qū)壓力傳感器布置在頂蓋上。

圖1 廠房振動(dòng)與無(wú)葉區(qū)壓力測(cè)點(diǎn)布置示意Fig.1 Sensor distribution of powerhouse vibration and vaneless zone pressure

1.4 數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)

速度傳感器采用Bently生產(chǎn)的330505型低頻速度傳感器，靈敏度20 mV/(mm·s)，頻響范圍0.5～1 000 Hz(-3.0 dB)、1～200 Hz(-0.9 dB)；壓力傳感器采用GE生產(chǎn)的PTX5072型傳感器，精度為±0.2%，頻響范圍0～5 kHz(-3 dB)。試驗(yàn)采用兩套采集儀器進(jìn)行同步采集，分別是Bently公司的ADRE408 DSPi和HBM公司的QuantumX MX840A-P。模/數(shù)轉(zhuǎn)換位數(shù)為24位。

機(jī)組轉(zhuǎn)頻為5.55 Hz，一倍葉片通過(guò)頻率為50 Hz，因此數(shù)據(jù)采樣頻率設(shè)置為1 200 Hz，滿足IEC60994-1991中所規(guī)定的最低采樣頻率條件[14]。

1.5 試驗(yàn)工況點(diǎn)

試驗(yàn)共在穩(wěn)定抽水工況和發(fā)電變負(fù)荷工況下完成。抽水工況數(shù)據(jù)采集時(shí)上庫(kù)水位791.5 m，下庫(kù)水位484.2 m；發(fā)電變負(fù)荷工況時(shí)上庫(kù)水位791.4～791.2 m，下庫(kù)水位474.1～474.2 m。

2 數(shù)據(jù)分析

2.1 額定工況對(duì)比

水泵工況和水輪機(jī)工況下廠房振動(dòng)測(cè)點(diǎn)時(shí)域波形圖如圖2所示。為了能夠清晰看到波形細(xì)致結(jié)構(gòu)，圖中只給出0.1 s的同步采樣數(shù)據(jù)。

圖2 滿負(fù)荷抽水與發(fā)電工況廠房振動(dòng)時(shí)域波形圖Fig.2 Powerhouse vibration wave records during pump mode and generating mode with full load

從圖2中可見(jiàn)，抽水與發(fā)電滿負(fù)荷工況下，廠房各層樓板振動(dòng)波形均具有明顯的簡(jiǎn)諧振動(dòng)特征；抽水工況下各相應(yīng)測(cè)點(diǎn)的波動(dòng)幅值較發(fā)電工況小；各測(cè)點(diǎn)之間振動(dòng)不同步，存在明顯的相位差。

從圖3可見(jiàn)，就相同測(cè)點(diǎn)而言，在抽水與發(fā)電方向負(fù)荷基本相當(dāng)?shù)那闆r下(滿負(fù)荷抽水與額定負(fù)荷發(fā)電)，抽水工況的廠房振動(dòng)有效值較發(fā)電工況小，這說(shuō)明無(wú)葉區(qū)不同方向流動(dòng)所產(chǎn)生的動(dòng)靜干涉對(duì)廠房的影響不同，在負(fù)荷基本相同的情況下，水輪機(jī)方向運(yùn)行的動(dòng)靜干涉強(qiáng)度更加明顯，即：動(dòng)靜干涉強(qiáng)度與流道內(nèi)水流方向相關(guān)。引起這方面的原因主要是水泵水輪機(jī)依據(jù)泵工況進(jìn)行設(shè)計(jì)、水輪機(jī)方向復(fù)核，故同等負(fù)荷條件下，泵工況的運(yùn)行優(yōu)于水輪機(jī)工況；不同測(cè)點(diǎn)振動(dòng)有效值中，母線層>水輪機(jī)層>發(fā)電機(jī)層>蝸殼層，這與現(xiàn)場(chǎng)的直觀感受相符。

圖3 滿負(fù)荷抽水與發(fā)電工況有效值對(duì)比Fig.3 Powerhouse vibration RMS value comparision in pump mode and generating mode with full load

對(duì)圖2中所示的波形進(jìn)行傅里葉變換，其單峰值頻譜如圖4所示。

圖4 滿負(fù)荷抽水與發(fā)電工況不同樓層振動(dòng)頻譜圖對(duì)比Fig.4 Powerhouse vibration frequency spectrum comparision in pump mode and generating mode with full load

由圖4可見(jiàn)，廠房各層樓板振動(dòng)中均以動(dòng)靜干涉頻率為主頻[公式(1)中：m=1，v=-2，k=2]，但在泵工況下動(dòng)靜干涉相對(duì)較弱，振動(dòng)中存在相對(duì)較強(qiáng)的50Hz的一倍葉片通過(guò)頻率成分；主頻相應(yīng)幅值與有效值的趨勢(shì)基本相同，亦是母線層>水輪機(jī)層>發(fā)電機(jī)層>蝸殼層，反映出動(dòng)靜干涉頻率在廠房振動(dòng)中起主導(dǎo)作用。無(wú)葉區(qū)產(chǎn)生的動(dòng)靜干涉頻率首先傳遞至頂蓋和蝸殼，并通過(guò)蝸殼混凝土向外傳遞，為清楚反映各層振動(dòng)中動(dòng)靜干涉的傳播規(guī)律，以水輪機(jī)層振動(dòng)為相位基準(zhǔn)，獲得樓板各點(diǎn)振動(dòng)與水輪機(jī)層振動(dòng)的相位關(guān)系見(jiàn)表1所示。

表1 廠房各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)相位關(guān)系Tab.1 Phase difference of powerhouse vibrationof measuring points

相位差的關(guān)系表征了振動(dòng)波在傳播過(guò)程中的延時(shí)，從表1可見(jiàn)，廠房振動(dòng)中的動(dòng)靜干涉頻率成分通過(guò)蝸殼后向上傳播的過(guò)程中相位延遲逐漸增大；蝸殼層振動(dòng)相位延遲于水輪機(jī)層振動(dòng)，印證了動(dòng)靜干涉頻率具有向下傳播的趨勢(shì)。由于振動(dòng)波在廠房?jī)?nèi)向上傳遞以縱波為主，向樓板水平方向傳遞時(shí)以橫波為主，且振動(dòng)波在廠房邊界處存在反射，各種復(fù)雜的因素耦合在一起給振動(dòng)波在廠房?jī)?nèi)具體的傳遞路徑估計(jì)造成了困難。

2.2 發(fā)電變負(fù)荷分析

為研究發(fā)電工況下動(dòng)靜干涉強(qiáng)度與機(jī)組負(fù)荷的關(guān)系，對(duì)變負(fù)荷工況下的廠房振動(dòng)與無(wú)葉區(qū)壓力脈動(dòng)進(jìn)行了測(cè)試。變負(fù)荷情況下廠房樓板與無(wú)葉區(qū)壓力脈動(dòng)動(dòng)靜干涉頻率幅值和有功功率的關(guān)系曲線見(jiàn)圖5所示。

圖5 動(dòng)靜干涉頻率幅值與負(fù)荷關(guān)系曲線Fig.5 Trend between amplitudes of RSI frequency and loads

由圖5可見(jiàn)，廠房樓板動(dòng)靜干涉頻率幅值在120～200 MW之間基本保持較為恒定，這一負(fù)荷范圍內(nèi)無(wú)葉區(qū)壓力的動(dòng)靜干涉頻率幅值有增大的趨勢(shì)?？紤]到水輪機(jī)工況該水頭下這一負(fù)荷范圍對(duì)應(yīng)渦帶負(fù)荷及其影響區(qū)，因此可能的原因是渦帶對(duì)動(dòng)靜干涉的強(qiáng)度具有較為明顯的影響，雖然無(wú)葉區(qū)壓力的動(dòng)靜干涉頻率幅值有增強(qiáng)，但渦帶的存在抑制了動(dòng)靜干涉的傳播強(qiáng)度。圖6給出了廠房樓板各測(cè)點(diǎn)與無(wú)葉區(qū)壓力脈動(dòng)兩個(gè)測(cè)點(diǎn)的變負(fù)荷頻域譜陣圖。

圖6 變負(fù)荷過(guò)程無(wú)葉區(qū)壓力與廠房振動(dòng)頻域譜陣圖Fig.6 Frequency casacades of vaneless zone pressures and powerhouse vibration measuring points

從圖6中可以詳細(xì)看到各個(gè)負(fù)荷下的頻率成分變化情況。無(wú)葉區(qū)壓力脈動(dòng)以一倍葉片通過(guò)頻率為主頻，而廠房振動(dòng)中則以動(dòng)靜干涉頻率為主頻。通常情況下，廠房樓板振動(dòng)中的特征頻率取決于兩個(gè)因素：一是廠房樓板中的固有頻率在一定的能量輸入情況下受到激發(fā)產(chǎn)生共振，二是外施頻率成分的能量足夠大能夠使廠房產(chǎn)生與激勵(lì)源頻率相同的受迫振動(dòng)。對(duì)于抽蓄廠房，各層樓板在上下游側(cè)充分利用周圍巖體的巨大質(zhì)量和阻尼作用，并采用相應(yīng)嵌固方式與巖體結(jié)合，因此廠房樓板質(zhì)量可以看作是無(wú)窮大，故廠房振動(dòng)主要是由于廠房的固有頻率與激振源的頻率接近或相同所產(chǎn)生的共振。在圖6的(a)和(b)圖中可以看出滿負(fù)荷情況下無(wú)葉區(qū)壓力以一倍葉片通過(guò)頻率為主頻，所具有的能量最大，但在廠房樓板中并未明顯激發(fā)出該頻率成分，因此可以斷定廠房各層樓板中的固有頻率成分與額定轉(zhuǎn)速下的一倍葉片通過(guò)頻率存在一定程度偏差。對(duì)于動(dòng)靜干涉頻率而言，在無(wú)葉區(qū)壓力脈動(dòng)中為第二階主頻，壓力幅值雖然較一階主頻幅值小，但與廠房的某階固有頻率成分接近且其激勵(lì)源能量較大，滿足共振的條件，因此激發(fā)廠房樓板某階固有頻率，造成廠房各層樓板中100Hz頻率振動(dòng)[15]。

圖5和圖6中還可以看出：當(dāng)機(jī)組出離渦帶負(fù)荷及其影響區(qū)時(shí)的大負(fù)荷區(qū)時(shí)，隨著功率的增大，無(wú)葉區(qū)與廠房的動(dòng)靜干涉頻率成分均增大明顯，表明對(duì)測(cè)試機(jī)組與廠房而言，動(dòng)靜干涉強(qiáng)度與負(fù)荷具有密切的關(guān)系。

圖7 工況轉(zhuǎn)換過(guò)程中廠房振動(dòng)、無(wú)葉區(qū)壓力與有功波形圖Fig.7 Time-domain waves of powerhouse vibration, vaneless zone pressure and active power in SCP to PO

2.3 抽水調(diào)相至抽水轉(zhuǎn)換過(guò)程分析

前述分析表明，動(dòng)靜干涉作用下的廠房振動(dòng)與機(jī)組運(yùn)行工況密切相關(guān)。為充分研究過(guò)渡過(guò)程工況下動(dòng)靜干涉對(duì)廠房振動(dòng)的影響情況，圖7給出了靜止變頻器(Static Frequency Converter，SFC)拖動(dòng)機(jī)組至額定轉(zhuǎn)速并網(wǎng)后，由抽水方向調(diào)相(Synchronous Condenser Pump，SCP)轉(zhuǎn)至正常抽水工況(Pump Operation，PO)時(shí)的無(wú)葉區(qū)壓力與廠房各層振動(dòng)時(shí)域波形圖。這一過(guò)程是正常水泵工況啟機(jī)的過(guò)程。圖8給出了這一過(guò)程廠房振動(dòng)測(cè)點(diǎn)的頻域譜陣圖，圖9給出了這一過(guò)程中無(wú)葉區(qū)動(dòng)靜干涉頻率成分的變化趨勢(shì)。對(duì)于圖8和圖9中的無(wú)葉區(qū)壓力信號(hào)幅值，考慮到SCP至PO轉(zhuǎn)換的過(guò)程為非穩(wěn)態(tài)過(guò)程，這一過(guò)程中無(wú)葉區(qū)的壓力處于劇烈變化之中，壓力信號(hào)表現(xiàn)為典型的時(shí)變非穩(wěn)態(tài)信號(hào)特征，為此對(duì)信號(hào)采用時(shí)域加窗處理后再進(jìn)行快速傅里葉變換，從而獲得相應(yīng)頻譜及其動(dòng)靜干涉頻率所對(duì)應(yīng)的幅值。本例中采用漢寧窗對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行加窗處理，每次信號(hào)加窗的時(shí)間段長(zhǎng)度為1 s，時(shí)間步長(zhǎng)0.5 s。故圖8得到的頻譜為短時(shí)傅里葉變換頻譜，圖9中的動(dòng)靜干涉幅值為加漢寧窗后的頻域幅值。

圖8 工況轉(zhuǎn)換過(guò)程廠房振動(dòng)頻域譜陣圖Fig.8 Frequency casacades of powerhouse vibration in SCP to PO

圖9 無(wú)葉區(qū)動(dòng)靜干涉頻率成分幅值變化趨勢(shì)Fig.9 Vaneless zone RSI amplitude trend in SCP to PO

由圖7中可見(jiàn)，在SCP轉(zhuǎn)PO至負(fù)荷穩(wěn)定的過(guò)程中，廠房振動(dòng)與功率變化存在密切關(guān)系，從SCP段至穩(wěn)定抽水過(guò)程共有四個(gè)功率相對(duì)穩(wěn)定的階段，分別是①穩(wěn)定SCP工況；②球閥工作密封退出后、頂蓋排氣，轉(zhuǎn)輪未觸水時(shí)；③水泵堵轉(zhuǎn)造壓穩(wěn)定時(shí)；④穩(wěn)定泵水時(shí)。在①和②階段，轉(zhuǎn)輪分別在不同厚度的水環(huán)內(nèi)旋轉(zhuǎn)，其中階段①球閥工作密封未退出，蝸殼通過(guò)平壓管與尾水管平壓；階段②中蝸殼與尾水管之間的平壓管關(guān)閉，球閥工作密封退出，蝸殼內(nèi)壓力為上庫(kù)水壓力；故階段②的水環(huán)較階段①厚，此時(shí)電動(dòng)機(jī)的吸入功率也較階段①明顯增大。因此，圖8廠房振動(dòng)測(cè)點(diǎn)中階段②對(duì)應(yīng)的動(dòng)靜干涉明顯比階段①?gòu)?qiáng)，這與圖9無(wú)葉區(qū)動(dòng)靜干涉頻率幅值相符。從圖8中亦可以看出，廠房動(dòng)靜干涉幅值出現(xiàn)兩次高峰，一次是在階段②，另一次是在階段③至階段④的過(guò)程中，這一過(guò)程對(duì)應(yīng)的是導(dǎo)葉開(kāi)啟過(guò)程。根據(jù)前述分析，階段②的動(dòng)靜干涉幅值變大是由于水環(huán)厚度變化導(dǎo)致；而在導(dǎo)葉開(kāi)啟過(guò)程中，動(dòng)靜干涉強(qiáng)度出現(xiàn)峰值的可能原因則是：此時(shí)導(dǎo)葉開(kāi)度處于變化中，與轉(zhuǎn)輪的協(xié)聯(lián)關(guān)系并未建立，水流從轉(zhuǎn)輪出口流向活動(dòng)導(dǎo)葉過(guò)程中存在撞擊，導(dǎo)致動(dòng)靜干涉現(xiàn)象明顯增強(qiáng)。當(dāng)導(dǎo)葉與轉(zhuǎn)輪協(xié)聯(lián)關(guān)系調(diào)整完畢后，機(jī)組進(jìn)行穩(wěn)定泵水的階段④，此時(shí)無(wú)葉區(qū)動(dòng)靜干涉幅值穩(wěn)定，從而對(duì)廠房各層樓板造成穩(wěn)定持續(xù)的激勵(lì)，而這一激勵(lì)恰與廠房的固有頻率一致，造成廠房各層樓板中存在恒定幅值的振動(dòng)效應(yīng)。

目前無(wú)論是常規(guī)水電站還是抽水蓄能電站，關(guān)于廠房的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)主要是引用NB/T35011-2013[16]和SL266-2001[17]。標(biāo)準(zhǔn)僅對(duì)機(jī)墩部件進(jìn)行動(dòng)力計(jì)算及其驗(yàn)證時(shí)提出進(jìn)行共振校核：強(qiáng)迫振動(dòng)頻率與自振頻率之差與自振頻率比值應(yīng)大于20%。然而對(duì)諸如樓板等構(gòu)件，尚缺乏相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)，這導(dǎo)致設(shè)計(jì)結(jié)果具有某種程度的不確定性。案例電站的測(cè)試結(jié)果表明，無(wú)葉區(qū)壓力脈動(dòng)中的動(dòng)靜干涉頻率對(duì)廠房樓板的影響不可忽視，有可能造成廠房各層樓板的共振，造成廠房結(jié)構(gòu)損傷。考慮到壓力脈動(dòng)激勵(lì)的復(fù)雜性，應(yīng)在后續(xù)階段加強(qiáng)水力激振作用下的廠房振動(dòng)研究，特別是對(duì)樓板的影響，以強(qiáng)化樓板等薄弱件的設(shè)計(jì)與評(píng)估，避免類似問(wèn)題的再現(xiàn)。

3 結(jié) 語(yǔ)

本文對(duì)動(dòng)靜干涉作用下的案例電站廠房各層樓板振動(dòng)特性進(jìn)行了分析，獲得以下結(jié)論。

(1)案例電站廠房各層樓板振動(dòng)與無(wú)葉區(qū)壓力脈動(dòng)具有相同的主頻，均為100 Hz動(dòng)靜干涉頻率；動(dòng)靜干涉頻率向廠房各層樓板傳播時(shí)存在延時(shí)。

(2)水輪機(jī)工況下，無(wú)葉區(qū)與廠房樓板振動(dòng)中動(dòng)靜干涉頻率幅值呈正相關(guān)，隨著負(fù)荷的增大有增大的趨勢(shì)；水泵工況下，無(wú)葉區(qū)動(dòng)靜干涉強(qiáng)度弱于發(fā)電工況。

(3)應(yīng)強(qiáng)化水力激振作用下的廠房振動(dòng)觀測(cè)，并對(duì)廠房薄弱件進(jìn)行評(píng)估，避免后續(xù)電站出現(xiàn)類似問(wèn)題。