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        手槍彈對(duì)帶UHMWPE軟防護(hù)明膠靶標(biāo)沖擊效應(yīng)的數(shù)值分析

        2018-08-01 08:48:04朱一輝
        振動(dòng)與沖擊 2018年13期
        關(guān)鍵詞:手槍彈鉛芯彈丸

        孫 非, 馬 力, 朱一輝, 徐 誠(chéng)

        (1. 南京理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院, 南京 210094; 2. 63856部隊(duì), 吉林 白城 137000)

        超高分子量聚乙烯纖維(UHMWPE)具有重量輕、比強(qiáng)度高和比模量高等特性,通常被用來(lái)制作防護(hù)手槍彈的軟質(zhì)防彈衣,盡管該材料可以阻止手槍彈的侵徹作用,但仍會(huì)對(duì)有生目標(biāo)的機(jī)體產(chǎn)生非貫穿鈍擊傷,開(kāi)展手槍彈侵徹帶纖維軟防護(hù)機(jī)體靶標(biāo)的非貫穿鈍擊傷產(chǎn)生機(jī)理研究,對(duì)軟質(zhì)防彈衣結(jié)構(gòu)和材料的改進(jìn)設(shè)計(jì)、以及軟防護(hù)狀態(tài)鈍擊傷的醫(yī)學(xué)診療具有一定指導(dǎo)意義。

        非貫穿鈍擊傷可以采用帶防護(hù)的生物靶標(biāo)和帶防護(hù)的明膠模擬靶標(biāo)進(jìn)行研究,生物靶標(biāo)內(nèi)部沖擊響應(yīng)難于測(cè)量,試驗(yàn)重復(fù)性差。10%明膠材料密度肌肉相同,力學(xué)性能與肌肉相似,具有性能穩(wěn)定、埋設(shè)傳感器和高速攝像測(cè)量方便等優(yōu)點(diǎn),常常被用作有生目標(biāo)的模擬物,故帶防護(hù)的明膠模擬靶標(biāo)在創(chuàng)傷彈道學(xué)研究非貫穿鈍擊傷中廣泛應(yīng)用[1-3]。Jacobs等[4]通過(guò)試驗(yàn)獲得了UHMWPE材料抗彈性能;黃拱武[5]數(shù)值模擬了9 mm手槍彈作用下軟質(zhì)防護(hù)的明膠模擬靶標(biāo)的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)現(xiàn)象;Roberts等[6-7]建立了手槍彈高速撞擊帶軟質(zhì)防護(hù)的人體靶標(biāo)計(jì)算模型,徐誠(chéng)等[8]建立了步槍彈高速撞擊帶硬質(zhì)防護(hù)的人體靶標(biāo)計(jì)算模型[8],分別數(shù)值模擬了不同槍彈非貫穿鈍擊作用下人體靶標(biāo)的瞬態(tài)響應(yīng)過(guò)程,獲得了與試驗(yàn)在量級(jí)上相當(dāng)?shù)慕Y(jié)果。Luo等[9-12]研究了手槍彈和步槍彈侵徹帶防護(hù)的明膠模擬靶標(biāo)問(wèn)題,初步獲得了槍彈高速撞擊帶防護(hù)的明膠模擬靶標(biāo)的瞬態(tài)響應(yīng)特性。但現(xiàn)有的研究工作并未全面掲示“手槍彈對(duì)帶纖維軟防護(hù)明膠靶標(biāo)沖擊響應(yīng)機(jī)理”,特別是多種力學(xué)響應(yīng)的定量關(guān)系,對(duì)于瞬時(shí)空腔和壓力波數(shù)值模擬的精度也有待提高,鑒于此,本文通過(guò)試驗(yàn)與數(shù)值模擬相結(jié)合方法深入研究手槍彈對(duì)帶纖維軟防護(hù)明膠靶標(biāo)沖擊響應(yīng)問(wèn)題,建立更精確的數(shù)值計(jì)算模型,采用LS-DYNA進(jìn)行計(jì)算獲得多種力學(xué)響應(yīng)的定量關(guān)系,對(duì)該問(wèn)題的沖擊響應(yīng)機(jī)理提供新見(jiàn)解。

        1 研究對(duì)象與方法

        1.1 研究對(duì)象

        本文主要研究7.62 mm手槍彈高速撞擊帶軟防護(hù)(UHMWPE)的明膠模擬靶標(biāo)過(guò)程,如圖1所示,7.62 mm手槍彈由彈芯和彈頭殼組成,撞擊靶標(biāo)的速度約為450 m/s。模擬靶標(biāo)由UHMWPE軟防護(hù)和明膠組成,如圖2,軟防護(hù)尺寸為300 mm×300 mm×9.2 mm,由46層纖維薄層重疊而成,每層纖維層的厚度為0.2 mm,總厚度為0.92 cm。明膠塊采用10%明膠,尺寸為300 mm×300 mm×300 mm。

        圖1 7.62手槍彈幾何模型

        圖2 帶UHMWPE軟質(zhì)防護(hù)的明膠模擬靶標(biāo)

        1.2 有限元計(jì)算模型

        1.2.1 UHMWPE軟防護(hù)有限元模型

        在手槍彈高速撞擊帶UHMWPE軟質(zhì)防護(hù)的明膠模擬靶標(biāo)時(shí),材料變形和破壞主要集中在撞擊點(diǎn)附近,而其余區(qū)域未有明顯變化,故在軟防護(hù)的網(wǎng)格劃分中,選擇薄殼單元(SHELL163),首先對(duì)單層纖維軟防護(hù)進(jìn)行網(wǎng)格劃分,在撞擊點(diǎn)區(qū)域劃出半徑為2 cm的網(wǎng)格密集區(qū)域,其余區(qū)域的網(wǎng)格則沿徑向逐步變疏,如圖3所示。而后,通過(guò)復(fù)制的方法,復(fù)制出余下的45層纖維層的網(wǎng)格,使得每一纖維層平面的相應(yīng)位置的網(wǎng)格尺寸一致,所得計(jì)算網(wǎng)格如圖4所示,軟防護(hù)網(wǎng)格數(shù)為143 520。

        圖3 單層纖維防護(hù)的網(wǎng)格示意圖

        由于超高分子量聚乙烯纖維在軟防護(hù)中的纖維束正交鋪設(shè),具有正交各向異性特性,當(dāng)x,y,z為彈性主方向時(shí),其應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系可簡(jiǎn)化為

        (1)

        式中:E1,E2,E3為x,y,z主方向的彈性模量;v12,v21為泊松比;G23,G31,G12為剪切模量。

        有限元模型中超高分子量聚乙烯纖維(UHMWPE)軟防護(hù)采用復(fù)合材料殼失效材料模型(MAT_COMPOSITE_FAILURE_SHELL_MODEL),該模型將材料視為彈塑性模型,材料模型分為彈性和塑性兩段,采用Hooke定律定義彈性段的應(yīng)力;在塑性段,材料的屈服由參數(shù)σ1,σ2,σ12,σ21,σ13定義。材料失效則由界面失效準(zhǔn)則確定。材料參數(shù)如表1所示。

        表1 UHMWPE材料力學(xué)性能參數(shù)

        1.2.2 明膠有限元模型

        在高速撞擊過(guò)程中,明膠由于UHMWPE纖維材料變形的擠壓和壓力波傳播的影響,瞬態(tài)變形響應(yīng)主要集中在撞擊點(diǎn)區(qū)域,表現(xiàn)為明膠的凹陷,成半球狀,明膠的其余區(qū)域則無(wú)明顯變形,在對(duì)明膠進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí),同樣是撞擊點(diǎn)區(qū)域密集,而周邊較疏,同時(shí),沿著Z軸向,明膠網(wǎng)格不斷變疏。其網(wǎng)格示意圖如圖5,網(wǎng)格數(shù)為196 800。

        圖5 明膠網(wǎng)格示意圖

        本文采用彈塑性流體動(dòng)力材料模型(MAT_ELASTIC_PLASTIC_ HYDRO MODEL)和線性多項(xiàng)式狀態(tài)方程(LINEAR_ POLYNOMIAL STATE EQUATION)描述明膠材料力學(xué)性能,明膠材料模型參數(shù)如表2所示。

        表2 明膠的材料參數(shù)

        1.2.3 手槍彈有限元模型

        手槍彈采用八節(jié)點(diǎn)六面體單元(SOLID164)劃分網(wǎng)格,網(wǎng)格數(shù)為4 272,網(wǎng)格示意圖如圖6所示。

        圖6 7.62鉛芯彈網(wǎng)格示意圖

        采用JOHNSON_COOK材料模型和結(jié)合GRUNEISEN狀態(tài)方程來(lái)描述手槍彈材料力學(xué)性能,材料本構(gòu)關(guān)系如下

        σy=(A+BεPN)(1+Clnε*)(1-T*M)

        (2)

        其斷裂應(yīng)變?yōu)?/p>

        (3)

        在有限元模型中,手槍彈、軟防護(hù)及明膠的界面采用面與面侵蝕接觸處理(CONTACT_ERODING_SURFACE_TO_SURFACE)。纖維層與層之間的接觸采用自動(dòng)單面接觸(CONTACT_AUTOMATIC_SINGLE_SURFACE),彈丸的銅殼和鉛芯兩部分的接觸選擇自動(dòng)面面接觸(CONTACT_AUTOMATIC_SURFACE_TO_SURFACE)。

        1.3 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證方法

        表3 手槍彈Johnson-Cook 材料模型參數(shù)

        實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)如圖7所示,實(shí)驗(yàn)中采用7.62 mm彈道槍發(fā)射手槍彈,槍口10 m時(shí), 手槍彈垂直撞擊帶UHMWPE軟質(zhì)防護(hù)的明膠模擬靶標(biāo),撞擊速度由一套光電測(cè)速靶測(cè)量。PCB113B22壓電傳感器被埋設(shè)在明膠靶標(biāo)內(nèi)(15,15,6)位置,正對(duì)撞擊點(diǎn),用于測(cè)量明膠內(nèi)壓力。一臺(tái)高速攝像機(jī)被布置在帶纖維軟防護(hù)明膠靶標(biāo)的側(cè)面,通過(guò)拍攝和圖像處理來(lái)測(cè)量軟防護(hù)和明膠的背凸情況,拍攝速度為40 000幀/秒。

        圖7 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)示意圖

        2 研究結(jié)果與分析

        2.1 侵徹與UHMWPE軟質(zhì)防護(hù)破壞過(guò)程分析

        采用LS-DYNA軟件對(duì)450 m/s速度的7.62鉛芯彈高速撞擊帶UHMWPE軟質(zhì)防護(hù)的明膠模擬靶標(biāo)問(wèn)題進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算,計(jì)算獲得的彈體侵徹與纖維軟防護(hù)的破壞過(guò)程如圖8所示,纖維層面Von Mises應(yīng)力演化變化過(guò)程如圖9所示,彈丸侵徹軟防護(hù)過(guò)程中速度和加速度變化如圖10和11所示。

        圖8 手槍彈撞擊時(shí)UHMWPE軟防護(hù)Von Mises應(yīng)力

        圖9 纖維層面Von Mises應(yīng)力演化圖

        圖10 7.62鉛芯彈的速度時(shí)程圖

        圖11 7.62鉛芯彈的加速度時(shí)程圖

        高速撞擊過(guò)程中,7.62鉛芯彈速度首先快速下降,然后趨于零。相應(yīng)地加速度從0~30 μs時(shí)期快速上升,而后經(jīng)歷了30~100 μs這一時(shí)間段的衰減趨于零。根據(jù)7.62鉛芯彈速度的衰減過(guò)程,可以將7.62鉛芯彈侵徹帶纖維軟防護(hù)明膠靶標(biāo)過(guò)程分成三個(gè)階段。

        侵徹早期:從7.62鉛芯彈開(kāi)始接觸纖維軟防護(hù)到30 μs,當(dāng)高速前進(jìn)的7.62鉛芯彈與纖維軟防護(hù)前面的纖維層接觸,由于7.62鉛芯彈具有較高的動(dòng)能,對(duì)纖維層產(chǎn)生剪切作用,當(dāng)纖維承受剪切應(yīng)力超過(guò)極限時(shí),纖維破壞。由于此刻彈丸變形不大,故前面纖維層的破口直徑也不大。隨后沒(méi)有貫穿的UHMWPE纖維層被擠壓成,應(yīng)力波在UHMWPE層與層之間傳播,并快速傳播到纖維軟防護(hù)的最底層,同時(shí)纖維對(duì)彈丸產(chǎn)生阻礙作用,導(dǎo)致7.62鉛芯彈承受纖維層的阻力急速上升,反向加速度上升最高至8.45×106m/s2,7.62鉛芯彈的速度由初始的450 m/s銳減至320 m/s。當(dāng)彈丸的應(yīng)力超過(guò)它的極限時(shí),彈丸出現(xiàn)鐓粗變形。這一階段防護(hù)后面的纖維層由于受到前部纖維層的擠壓作用,開(kāi)始出現(xiàn)一些拉伸變形。

        侵徹中期:隨著彈丸侵徹的繼續(xù),纖維層受剪切和拉伸破壞的纖維束不斷增多,前面已經(jīng)破壞的纖維層不再對(duì)彈丸有阻礙作用,且彈丸的速度相比于初始時(shí)刻要小很多,彈丸所受的阻力開(kāi)始下降,加速度由30 μs時(shí)的8.45×106m/s2衰減至100 μs時(shí)的396 157 m/s2,7.62鉛芯彈的速度進(jìn)一步下降。由于UHMWPE材料的阻力作用,彈丸變形不斷增加。此階段,UHMWPE纖維明顯拉伸變形,彈丸的動(dòng)能一部分轉(zhuǎn)化為自身的變形能,另一部分轉(zhuǎn)化為纖維的彈性勢(shì)能。當(dāng)纖維的拉伸超過(guò)極限應(yīng)變時(shí),纖維被拉斷。隨著彈丸接觸面積的不斷增大,UHMWPE防護(hù)破口直徑不斷增大。應(yīng)力場(chǎng)計(jì)算結(jié)果表明在這一階段,應(yīng)力波在纖維層面的傳播半徑不斷增大,并且應(yīng)力波在到達(dá)軟防護(hù)底層會(huì)發(fā)生反射現(xiàn)象。

        侵徹后期:7.62鉛芯彈侵徹速度持續(xù)下降,彈丸受到纖維軟防護(hù)的阻礙作用進(jìn)一步減小,7.62鉛芯彈的反向加速度不斷下降并趨于零,彈丸的墩粗現(xiàn)象越發(fā)明顯,變成傘狀,7.62鉛芯彈的彈頭殼出現(xiàn)破損,動(dòng)能進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為彈丸自身的變形能和纖維的彈性勢(shì)能,直到彈丸不再前進(jìn)。UHMWPE軟防護(hù)后面出現(xiàn)“背凸”。由于纖維回彈,7.62鉛芯彈出現(xiàn)被彈回現(xiàn)象。

        圖12是高速撞擊過(guò)程中手槍彈變形和表面等效應(yīng)力分布,10 μs時(shí),7.62鉛芯彈的外殼呈現(xiàn)明顯的色彩分層,其中與纖維層最先接觸的彈尖部分銅殼應(yīng)力最大。隨著7.62鉛芯彈的侵徹深入,彈頭殼上的最大應(yīng)力區(qū)域開(kāi)始后移,開(kāi)始出現(xiàn)破損,到50 μs時(shí),7.62鉛芯彈變成蘑菇形,鉛芯開(kāi)始外露。100 μs時(shí),由于鉛材質(zhì)比較軟,加之但頭殼比較薄,使得7.62鉛芯彈受纖維層的阻礙作用而出現(xiàn)形體后翻現(xiàn)象,整個(gè)彈丸呈一傘狀。到800 μs時(shí),由于纖維的阻礙作用,鉛芯與彈頭殼被剝離。

        在7.62鉛芯彈高速撞擊帶超高分子量聚乙烯纖維軟防護(hù)明膠靶標(biāo)的實(shí)驗(yàn)中,共射擊6發(fā)7.62鉛芯彈,實(shí)驗(yàn)和數(shù)值計(jì)算的被破壞的纖維層數(shù)對(duì)比如表4所示。

        圖12 彈體變形與表面Von Mises應(yīng)力變化

        撞擊速度/(m·s-1)撞擊點(diǎn)坐標(biāo)/cm穿透層數(shù)實(shí)驗(yàn)值1471(14.5,17.5)32實(shí)驗(yàn)值2458(16,17)28實(shí)驗(yàn)值3452(18,16)26實(shí)驗(yàn)值4447(19,17)24實(shí)驗(yàn)值5464(17,17.5)30實(shí)驗(yàn)值6450(18,17.5)25仿真值450(15,15)31

        如表4所示,實(shí)驗(yàn)中,7.62鉛芯彈的撞擊速度為447~471 m/s,撞擊點(diǎn)較集中在纖維軟防護(hù)中心點(diǎn)(15,15)周圍,纖維層被穿透層數(shù)為24層到32層。7.62鉛芯彈的撞擊速度定為450 m/s,垂直撞擊,數(shù)值計(jì)算獲得的穿透纖維層數(shù)為31層,計(jì)算與實(shí)驗(yàn)基本一致。

        2.2 明膠靶標(biāo)瞬時(shí)空腔響應(yīng)分析

        計(jì)算與實(shí)驗(yàn)都發(fā)現(xiàn)在高速撞擊后期及彈體停止運(yùn)動(dòng)后,明膠靶標(biāo)中出現(xiàn)瞬時(shí)空腔效應(yīng),圖13為0~1 000 μs過(guò)程中,數(shù)值仿真和實(shí)驗(yàn)的明膠瞬時(shí)空腔隨時(shí)間變化對(duì)比情況,帶UHMWPE軟防護(hù)的明膠靶標(biāo)在7.62 mm鉛芯彈高速撞擊作用下,由于纖維軟防護(hù)的變形擠壓作用,撞擊點(diǎn)區(qū)域的明膠開(kāi)始出現(xiàn)凹陷,形成瞬時(shí)空腔,形狀類似一半球狀。隨著時(shí)間的推移,彈丸侵徹不斷深入,軟防護(hù)的變形加大,同時(shí)加上應(yīng)力波的傳播,使得明膠撞擊點(diǎn)區(qū)域的瞬時(shí)空腔半徑和深度都不斷加大,500 μs時(shí),空腔深度為21.0 mm;1 000 μs時(shí);空腔深度為42.8 mm;計(jì)算獲得的明膠瞬時(shí)空腔膨脹最大速度可達(dá)56 m/s。如圖13,計(jì)算的明膠瞬時(shí)空腔變化與實(shí)驗(yàn)吻合較好。

        圖13 數(shù)值仿真與實(shí)驗(yàn)的明膠空腔對(duì)比

        從圖14的典型時(shí)刻明膠中等效應(yīng)力圖可以看出,明膠的等效應(yīng)力作用區(qū)域成一半球狀,球心位置為撞擊點(diǎn)。最大等效應(yīng)力層始終處在明膠瞬時(shí)空腔邊緣區(qū)域,沿徑向成明顯的顏色分層,越遠(yuǎn)離撞擊點(diǎn),等效應(yīng)力值越低,在0 μs到1 000 μs時(shí)期,明膠瞬時(shí)空腔半徑和深度隨時(shí)間的推移而不斷加深,凹陷的半球持續(xù)膨脹。

        圖14 明膠靶標(biāo)Von Mises應(yīng)力等效應(yīng)力變化情況

        2.3 明膠靶標(biāo)壓力場(chǎng)分析

        計(jì)算發(fā)現(xiàn)明膠壓力場(chǎng)分布與等效應(yīng)力分布類似,以撞擊點(diǎn)為球心波呈半球狀。初始時(shí),明膠的撞擊點(diǎn)處壓力最大,半球的半徑較小,而后隨著時(shí)間的推移,壓力波半球半徑不斷增大,傳播速度約為1 500 m/s。而后壓力波傳播到明膠的邊界處,由于邊界效應(yīng)的影響,到達(dá)邊界的壓力波開(kāi)始反射,并與原先徑向的壓力波相互干涉。

        計(jì)算獲得的明膠中(15,15,6)點(diǎn)處的壓力值曲線如圖15所示,由于沖擊壓力波傳播和軟防護(hù)變形擠壓作用,從30 μs開(kāi)始,明膠壓力值快速上升,到70 μs時(shí),最大壓力峰值達(dá)4.29 MPa。而后由于7.62鉛芯彈停止前進(jìn),纖維軟防護(hù)不再繼續(xù)凹陷變形,開(kāi)始回彈,對(duì)明膠擠壓減弱,同時(shí)明膠中的壓力波繼續(xù)擴(kuò)散,壓力點(diǎn)的壓力值開(kāi)始衰減,當(dāng)壓力波傳到明膠的邊界時(shí),壓力波開(kāi)始反射,使得壓力點(diǎn)的壓力值開(kāi)始出現(xiàn)多次正負(fù)值,即明膠受到反復(fù)拉和壓作用。

        圖15 明膠中(15,15,6)點(diǎn)的壓力變化

        實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證中,壓力傳感器的埋設(shè)在明膠 (15,15,6)點(diǎn),各次實(shí)驗(yàn)所得埋設(shè)點(diǎn)的最大壓力峰值如表5所示。

        表5實(shí)驗(yàn)和數(shù)值仿真中明膠壓力點(diǎn)壓力峰值對(duì)比

        Tab.5Compressionofmaximumpressureofatypicalpointingelatinbetweenexperimentandnumericalsimulation

        撞擊速度/(m·s-1)撞擊點(diǎn)坐標(biāo)/cm測(cè)量點(diǎn)最大壓力值/MPa實(shí)驗(yàn)值1471(14.5,17.5)4.55實(shí)驗(yàn)值2458(16,17)3.0實(shí)驗(yàn)值3452(18,16)2.68實(shí)驗(yàn)值4447(19,17)3.41實(shí)驗(yàn)值5464(17,17.5)6.0實(shí)驗(yàn)值6450(18,17.5)2.84仿真值450(15,15)4.29

        從表中可以看出,明膠中壓力測(cè)量點(diǎn)的最大壓力值區(qū)間為2.68~6.0 MPa,從表中的撞擊點(diǎn)坐標(biāo)可以看出,7.62鉛芯彈高速撞擊軟防護(hù)的撞擊點(diǎn)集中在以(15,15)為中心的一定半徑區(qū)域內(nèi),較為集中。數(shù)值模擬中,7.62鉛芯彈的撞擊點(diǎn)坐標(biāo)選為(15,15),計(jì)算所得明膠中(15,15,6)點(diǎn)處的壓力最大值為4.29 MPa,在實(shí)驗(yàn)值區(qū)間內(nèi),與實(shí)驗(yàn)較好的吻合。

        2.4 能量傳遞分析

        7.62 mm手槍彈高速撞擊“帶UHMWPE軟防護(hù)明膠模擬靶標(biāo)”的過(guò)程也是能量轉(zhuǎn)化的過(guò)程,計(jì)算獲得的數(shù)值7.62 mm鉛芯彈和明膠的能量變化曲線如圖16所示。當(dāng)7.62鉛芯彈接觸UHMWPE軟防護(hù)明膠模擬靶標(biāo)過(guò)程中,7.62鉛芯彈的能量有一段明顯的下降過(guò)程,由最初的565 J快速下降到70 μs時(shí)的147.7 J,隨后能量趨于穩(wěn)定。對(duì)應(yīng)地明膠的能量在這一過(guò)程開(kāi)始上升,這主要由于纖維軟防護(hù)的變形和應(yīng)力波的傳播雙重作用,明膠撞擊點(diǎn)區(qū)域聚集變形能而凹陷,從圖中可以看出,明膠的能量最大值為111.6 J,7.62鉛芯彈的初始能量為565 J,明膠所得的能量?jī)H為彈丸初始總能量的19.75%。因此在明膠靶標(biāo)前加超高分子量聚乙烯纖維(UHMWPE)軟防護(hù),有效地減少了彈丸能量向明膠靶標(biāo)的傳遞,有防護(hù)效果。

        圖16 侵徹模型中的能量時(shí)程圖

        3 結(jié) 論

        (1) 本文建立了7.62典型手槍彈高速撞擊“帶UHMWPE軟防護(hù)明膠模擬靶標(biāo)”非線性有限元計(jì)算模型,該模型數(shù)值計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果在彈體的變形、軟防護(hù)的破壞、明膠的凹陷以及明膠中壓力點(diǎn)的壓力值等方面都吻合較好,驗(yàn)證了模型正確性。

        (2) 7.62典型手槍彈侵徹過(guò)程中,彈體速度先有一段明顯的下降過(guò)程,而后歸于平緩,而加速度絕對(duì)值從0~30 μs區(qū)間,快速上升,而后經(jīng)歷了30~100 μs這一時(shí)間段的衰減后歸零。軟防護(hù)的等效應(yīng)力、變形和破壞主要集中在撞擊點(diǎn)附近,剪切和拉伸作用是UHMWPE纖維層破壞的主要原因。

        (3) 帶纖維軟防護(hù)的明膠靶標(biāo)受7.62典型手槍彈高速撞擊作用后,由于纖維軟防護(hù)的變形擠壓作用,撞擊點(diǎn)區(qū)域的明膠開(kāi)始出現(xiàn)凹陷,形成瞬時(shí)空腔,形狀類似一半球狀,該空腔隨時(shí)間不斷變大,最大空腔深度可達(dá)42.8 mm。

        (4) 7.62典型手槍彈高速撞擊帶纖維軟防護(hù)明膠靶標(biāo)過(guò)程中,明膠的等效應(yīng)力區(qū)域成一半球狀,球心位置為撞擊點(diǎn),最大等效應(yīng)力層始終處在明膠凹陷的邊緣區(qū)域,越遠(yuǎn)離撞擊點(diǎn),等效應(yīng)力值越低。壓力波成半球狀,撞擊點(diǎn)為球心,初始時(shí),明膠的撞擊點(diǎn)處壓力最大,半球的半徑較小,而后隨著時(shí)間的推移,壓力波半球半徑不斷增大。明膠中(15,15,6)位置最大壓力值區(qū)間為2.68~6.0 MPa。

        (5) 7.62典型手槍彈高速撞擊帶纖維軟防護(hù)明膠模擬靶標(biāo)過(guò)程中,UHMWPE軟防護(hù)吸收了大部分能量,而傳給明膠的能量較小,僅為彈體入射能量的19.75%, 超高分子量聚乙烯纖維軟防護(hù)的防御作用明顯。

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