胡尊民，于國強(qiáng)，殳建軍，張?zhí)旌?/p>

(江蘇方天電力技術(shù)有限公司，南京 211102)

0 引言

1 000 MW二次再熱機(jī)組的直流塔式鍋爐是上海鍋爐廠有限責(zé)任公司針對(duì)二次再熱汽輪機(jī)自行研制的新型鍋爐，此技術(shù)提高了機(jī)組的熱效率，但也使鍋爐受熱面布置及調(diào)溫方式變得更加復(fù)雜。二次再熱機(jī)組需要控制主汽溫和兩級(jí)再熱汽溫，考慮到3個(gè)溫度之間的影響，二次再熱機(jī)組汽溫要比一次再熱機(jī)組汽溫難控制，需要考慮的因素更多。再熱汽溫具有非線性、大慣性、大延遲的動(dòng)態(tài)特性，并且過熱汽溫、一次再熱汽溫、二次再熱汽溫之間存在很強(qiáng)的耦合關(guān)系，這使得3個(gè)溫度的調(diào)節(jié)更加困難[1]。本文結(jié)合國電泰州發(fā)電有限公司1 000 MW二次再熱機(jī)組實(shí)際應(yīng)用，分析二次再熱汽溫的控制方法。

1 設(shè)備概況

該公司二次再熱機(jī)組鍋爐為上海鍋爐廠有限責(zé)任公司生產(chǎn)的2 710 t/h超超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，單爐膛塔式布置、四角切向燃燒、擺動(dòng)噴嘴調(diào)溫、平衡通風(fēng)、全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)、露天布置、采用機(jī)械刮板撈渣機(jī)固態(tài)排渣。鍋爐設(shè)計(jì)燃用神華煤，爐后尾部煙道出口有2臺(tái)選擇性催化還原(SCR)脫硝反應(yīng)裝置，下部各布置1臺(tái)轉(zhuǎn)子直徑為17 286 mm的三分倉容克式空氣預(yù)熱器。鍋爐制粉系統(tǒng)采用中速磨煤機(jī)冷一次風(fēng)機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)，每臺(tái)鍋爐配置6臺(tái)中速磨煤機(jī)，鍋爐最大出力(BMCR)工況時(shí)，5臺(tái)投運(yùn)，1臺(tái)備用。BMCR工況及鍋爐額定(BRL)工況主要參數(shù)見表1。

2 汽溫控制原則

二次再熱機(jī)組的汽溫控制包括過熱汽溫、一次再熱汽溫、二次再熱汽溫。具體的調(diào)節(jié)手段有控制機(jī)組的汽水分離器出口焓值、控制燃燒器擺動(dòng)噴嘴的角度、控制調(diào)溫?fù)醢宓拈_度以及控制過熱器及一/二次再熱器間減溫水流量。

表1 BMCR，BRL工況主要參數(shù)

二次再熱機(jī)組過熱汽溫的基本調(diào)節(jié)是控制進(jìn)入鍋爐系統(tǒng)的燃水比，進(jìn)而控制啟動(dòng)分離器出口工質(zhì)焓值，過熱器兩級(jí)減溫水作輔助調(diào)節(jié)。

常規(guī)1 000 MW機(jī)組塔式鍋爐再熱汽溫的調(diào)節(jié)以燃燒器擺動(dòng)噴嘴調(diào)節(jié)為主。鍋爐運(yùn)行時(shí)，通過控制燃燒器噴嘴擺動(dòng)調(diào)節(jié)爐膛火焰的中心點(diǎn)來調(diào)節(jié)再熱汽溫，然后通過調(diào)節(jié)再熱器減溫水的流量，對(duì)再熱蒸汽出口溫度進(jìn)行細(xì)致的調(diào)節(jié)。

二次再熱機(jī)組由于有2個(gè)再熱器，爐膛布置不同，汽溫調(diào)節(jié)與常規(guī)機(jī)組也不相同。一、二次再熱器出口的平均汽溫通過燃燒器擺動(dòng)噴嘴控制，通過調(diào)節(jié)爐膛內(nèi)整個(gè)火焰中心點(diǎn)的位置，控制熱量在過熱器與再熱器之間的分配。該鍋爐一、二次高溫再熱器都設(shè)置了一部分吸收輻射熱的受熱面，火焰中心的變化對(duì)再熱汽溫的影響顯著，可保證一、二次再熱器在較大負(fù)荷范圍內(nèi)達(dá)到額定汽溫。當(dāng)一、二次再熱汽溫都偏低時(shí)，燃燒器噴嘴向上調(diào)整，抬高爐膛火焰中心的高度；當(dāng)一、二次再熱汽溫都偏高時(shí)，燃燒器噴嘴向下調(diào)整，降低爐膛火焰中心的高度。燃燒器噴嘴擺動(dòng)調(diào)節(jié)再熱汽溫的同時(shí)也會(huì)對(duì)過熱汽溫有影響，當(dāng)過熱汽溫變化后再通過過熱汽溫本身的調(diào)節(jié)手段調(diào)節(jié)回來。這需要控制好2種調(diào)節(jié)手段之間的耦合關(guān)系，減少耦合參數(shù)的相互影響。

通過控制調(diào)溫?fù)醢宓慕嵌?，調(diào)節(jié)經(jīng)過一、二次再熱器的煙氣比例，進(jìn)而平衡一、二次再熱器的出口溫度，對(duì)2個(gè)再熱器出口溫度進(jìn)行基本調(diào)節(jié)，最終通過2個(gè)再熱器各自的減溫水調(diào)節(jié)對(duì)2個(gè)再熱器出口汽溫進(jìn)行微調(diào)。根據(jù)鍋爐廠要求，為保證擺動(dòng)機(jī)構(gòu)能正常工作，擺動(dòng)系統(tǒng)不允許長時(shí)間停在同一位置，尤其不允許長時(shí)間停在向下的同一角度，每班至少應(yīng)人為地緩慢擺動(dòng)1～2次，否則時(shí)間一長，噴嘴容易卡死，擺動(dòng)幅度應(yīng)大于20°，否則擺動(dòng)效果不理想。

3 過熱器汽溫控制邏輯

過熱器是整個(gè)爐膛吸熱的主力，過熱汽溫控制的好壞對(duì)整個(gè)機(jī)組的長期安全運(yùn)行有重要影響。結(jié)合常規(guī)1 000 MW機(jī)組的塔式鍋爐汽溫控制邏輯，設(shè)計(jì)出該1 000 MW二次再熱機(jī)組的汽溫控制邏輯，并在調(diào)試過程中進(jìn)行修改完善。二次再熱鍋爐的過熱汽溫控制分為汽水分離器出口焓值控制、過熱器一級(jí)噴水減溫控制、過熱器二級(jí)噴水減溫控制3個(gè)部分。

3.1 焓值控制

二次再熱機(jī)組過熱汽溫調(diào)節(jié)：通過控制汽水分離器出口焓值，調(diào)節(jié)一次過熱器入口蒸汽溫度，粗略控制過熱器出口蒸汽溫度；然后通過兩級(jí)過熱器噴水減溫對(duì)過熱汽溫進(jìn)行微調(diào)，保證過熱器出口汽溫較好地保持在設(shè)定值。焓值設(shè)定值是根據(jù)鍋爐廠提供的汽水分離器出口壓力函數(shù)，同時(shí)設(shè)計(jì)偏置修正接口，由運(yùn)行人員根據(jù)實(shí)際情況手動(dòng)調(diào)整。焓值偏差經(jīng)過比例、積分、微分(PID)調(diào)節(jié)器運(yùn)算后作為系數(shù)修正機(jī)組基礎(chǔ)給水指令，基礎(chǔ)指令加上焓值修正值組成機(jī)組的干態(tài)給水指令。通過調(diào)節(jié)機(jī)組省煤器入口凈補(bǔ)水流量來控制汽水分離器出口的焓值，最終從總體上控制過熱器出口汽溫的升降。過熱器焓值調(diào)節(jié)過程中發(fā)現(xiàn)，由于整個(gè)機(jī)組的設(shè)計(jì)壓力較大(達(dá)31 MPa)，在變負(fù)荷過程中焓值波動(dòng)也比常規(guī)機(jī)組大很多，可以達(dá)到60 kJ/kg左右。當(dāng)機(jī)組升負(fù)荷時(shí)，分離器出口焓值迅速下降，機(jī)組負(fù)荷變動(dòng)完成后，焓值又會(huì)逐漸恢復(fù)。大的偏差會(huì)導(dǎo)致焓值運(yùn)算修正的變化，從而破壞機(jī)組的燃水比。為解決這個(gè)問題，調(diào)試時(shí)將焓值修正的參數(shù)設(shè)計(jì)為變參數(shù)模式，同時(shí)在變負(fù)荷時(shí)及變負(fù)荷后120 s內(nèi)將PID積分參數(shù)由正常調(diào)節(jié)的400左右變化到10 000，比例參數(shù)保持在0.3左右不變。修改后，經(jīng)過實(shí)際檢驗(yàn)調(diào)節(jié)效果良好?？刂七壿嬋鐖D1所示。

圖1 焓值控制邏輯

3.2 一次過熱器噴水減溫控制邏輯

過熱器噴水減溫調(diào)節(jié)采用PID串級(jí)控制作為控制手段。串級(jí)控制可以將干擾加在副回路中，通過副回路控制對(duì)其進(jìn)行抑制，大大減弱其對(duì)主回路的影響；副回路的慣性由副回路調(diào)節(jié)，能夠大大提高控制系統(tǒng)的響應(yīng)速度。PID串級(jí)控制在常規(guī)一次再熱機(jī)組汽溫控制中有較廣泛的應(yīng)用，控制效果良好。

過熱器一次減溫噴水控制的PID主控制器的設(shè)定值為機(jī)組負(fù)荷的函數(shù)，函數(shù)設(shè)定參照鍋爐廠設(shè)計(jì)要求。一次過熱器減溫噴水指令設(shè)計(jì)了AC和BD共2組減溫調(diào)節(jié)閥，2組減溫噴水裝置可以分別設(shè)定偏置。過熱器一級(jí)減溫器溫度控制通過PID串級(jí)調(diào)節(jié)回路控制，控制邏輯如圖2所示。該控制系統(tǒng)采用了國電智深的NT+分散控制系統(tǒng)，此控制器的PID串級(jí)邏輯為，當(dāng)副控制器輸出達(dá)到下限或上限時(shí)，PID邏輯運(yùn)算塊內(nèi)部會(huì)強(qiáng)制使設(shè)定值跟蹤實(shí)際值，這就導(dǎo)致減溫水調(diào)節(jié)閥關(guān)閉時(shí)，串級(jí)回路主控制器輸出會(huì)有較大的擾動(dòng)。當(dāng)一次過熱器溫度再次升高時(shí)，雖然汽溫沒有達(dá)到鍋爐廠的設(shè)計(jì)溫度，減溫水也會(huì)打開進(jìn)行降溫，導(dǎo)致機(jī)組二次減溫器入口溫度短時(shí)間內(nèi)不能上升。反之，當(dāng)一次過熱器溫溫度過高，減溫水調(diào)節(jié)閥指令達(dá)到100%時(shí)，串級(jí)回路副控制器的設(shè)定值也會(huì)跟蹤實(shí)際值，從而導(dǎo)致當(dāng)一次減溫器出口溫度開始下降但還是高于設(shè)計(jì)值時(shí)，減溫水調(diào)節(jié)閥又會(huì)向下關(guān)小，從而削弱噴水減溫調(diào)溫效果，給機(jī)組的汽溫控制帶來更大的慣性。為了解決這個(gè)問題，在過熱器減溫水調(diào)節(jié)閥的手操器上加上一個(gè)禁增禁減的條件，當(dāng)減溫調(diào)節(jié)閥指令小于0.5%且調(diào)節(jié)閥處于自動(dòng)狀態(tài)時(shí)，禁止指令減少；同時(shí)，當(dāng)減溫調(diào)節(jié)閥指令大于99.5%且調(diào)節(jié)閥處于自動(dòng)狀態(tài)時(shí)，禁止指令增加。通過這樣調(diào)整，解決了串級(jí)回路上下限反向跟蹤的困擾。

圖2 過熱器一次減溫器控制邏輯

3.3 二次過熱器噴水減溫控制邏輯

二次過熱器噴水減溫也采用PID串級(jí)控制。其主控制器控制的是末級(jí)過熱器的出口溫度，設(shè)定值由機(jī)組負(fù)荷的函數(shù)和手動(dòng)設(shè)定偏差組成；副控制器控制二次過熱器出口溫度，其設(shè)定值由主控制器的輸出、校核煤量的一階前饋及機(jī)組負(fù)荷指令的二階前饋組成；通過煤量及機(jī)組負(fù)荷的前饋，保證機(jī)組在變負(fù)荷及煤量擾動(dòng)過程中，對(duì)機(jī)組二次過熱器出口蒸汽溫度進(jìn)行預(yù)估判斷，維持過熱汽溫的穩(wěn)定調(diào)節(jié)。二次過熱器串級(jí)回路也有一次過熱器噴水減溫調(diào)節(jié)相同的問題，處理方法與一次減溫調(diào)節(jié)一致；同時(shí)，因?yàn)槎螄娝疁p溫是過熱器出口溫度的最后一次調(diào)節(jié)手段，調(diào)節(jié)時(shí)要求響應(yīng)速度更快，防止機(jī)組超溫?？刂七壿嬋鐖D3所示。

圖3 二次減溫器控制邏輯

4 再熱器汽溫調(diào)節(jié)邏輯

二次再熱機(jī)組的再熱汽溫包括一次再熱器出口溫度和二次再熱器出口溫度。2個(gè)再熱汽溫的調(diào)節(jié)手段包括燃燒器擺動(dòng)噴嘴調(diào)節(jié)、煙氣擋板調(diào)節(jié)、事故噴水減溫調(diào)節(jié)、微量噴水減溫調(diào)節(jié)4個(gè)部分，其中燃燒器擺動(dòng)噴嘴動(dòng)作后對(duì)2個(gè)再熱汽溫的影響方向是相同的，因此燃燒器擺角調(diào)節(jié)再熱汽溫由一個(gè)控制回路實(shí)現(xiàn)，為保證再熱汽溫沒有個(gè)別點(diǎn)超溫，調(diào)節(jié)參數(shù)為2個(gè)再熱汽溫大值。煙氣擋板的作用是調(diào)節(jié)2個(gè)再熱器出口汽溫的偏差，其通過控制單位時(shí)間內(nèi)流過一、二次再熱器內(nèi)的煙氣流量比例來調(diào)節(jié)。單位時(shí)間內(nèi)爐膛內(nèi)再熱煙氣量是一定的，一次再熱煙氣增加了，二次再熱煙氣必然要減少，因此，雖然有2組煙氣擋板，但是2組煙氣擋板的控制也是由同一個(gè)PID調(diào)節(jié)回路控制的。

4.1 燃燒器擺動(dòng)噴嘴控制

該機(jī)組共配備了3組燃燒器擺動(dòng)噴嘴，從下到上分別為AB層燃燒器擺動(dòng)噴嘴、CD層燃燒器擺動(dòng)噴嘴、EF層燃燒器擺動(dòng)噴嘴?？刂品绞揭话惴譃?種：最上一組單獨(dú)控制、下2組同步控制，3組同步控制。該機(jī)組采用3組同步控制方式，同時(shí)在每層的每個(gè)角單獨(dú)設(shè)計(jì)了手動(dòng)偏置塊，運(yùn)行過程中運(yùn)行人員可對(duì)每層擺動(dòng)噴嘴的每個(gè)角單獨(dú)調(diào)整，也能保證每組燃燒器擺動(dòng)噴嘴在手、自動(dòng)切換過程中無擾。

調(diào)節(jié)系統(tǒng)通過控制燃燒器擺動(dòng)噴嘴的擺動(dòng)位置，控制爐膛內(nèi)燃燒中心點(diǎn)在整個(gè)爐膛的位置，從而控制爐膛煙氣在過熱器、一/二次再熱器之間的分配，調(diào)節(jié)再熱器出口蒸汽溫度。擺動(dòng)噴嘴向上擺動(dòng)爐膛火焰中心會(huì)向上移動(dòng)，擺動(dòng)噴嘴向下擺動(dòng)則爐膛中心位置向下移動(dòng)。燃燒器擺動(dòng)噴嘴的擺動(dòng)對(duì)2個(gè)再熱汽溫的影響是相同的，而對(duì)過熱汽溫的影響是相反的[2]。

因?yàn)槿紵鲾[角和再熱器減溫噴水都是直接調(diào)節(jié)再熱器出口蒸汽溫度的，所以燃燒器擺角和再熱汽溫噴水調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)定值相同，為一、二次再熱汽溫設(shè)定值的大值。2個(gè)再熱汽溫設(shè)定值均為機(jī)組負(fù)荷的函數(shù)，隨機(jī)組負(fù)荷變化而變化。

控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)為單回路控制系統(tǒng)，采用反饋-前饋復(fù)合控制方式，靜態(tài)前饋為負(fù)荷前饋信號(hào)，動(dòng)態(tài)前饋由機(jī)組負(fù)荷指令加速信號(hào)及磨煤機(jī)運(yùn)行數(shù)量加速信號(hào)兩者組成。為防止再熱蒸汽任意點(diǎn)超溫，其被控量是一、二次再熱汽溫的大值。

當(dāng)被調(diào)量超過再熱汽溫設(shè)定值時(shí)，輸出指令使燃燒器擺動(dòng)噴嘴向下擺動(dòng)；當(dāng)被調(diào)量小于再熱汽溫設(shè)定值時(shí)，輸出指令使燃燒器擺動(dòng)噴嘴向上擺動(dòng)。為防止燃燒器小范圍來回調(diào)節(jié)，PID內(nèi)設(shè)置1%調(diào)節(jié)死區(qū)?？紤]到燃燒器擺動(dòng)噴嘴實(shí)際結(jié)構(gòu)的特殊性，在邏輯中還設(shè)置了擺角禁升和禁降條件。(1)禁止上擺條件：任意一個(gè)再熱器微量噴水閥控制指令大于10%；再熱器出口蒸汽溫度最大值大于618 ℃；燃燒器擺動(dòng)噴嘴控制指令大于68%。(2)禁止下擺條件：燃燒器擺動(dòng)噴嘴指令小于32%；一/二次再熱器蒸汽溫度最大值小于570 ℃。

該機(jī)組設(shè)計(jì)的汽機(jī)調(diào)節(jié)閥的截流較小，升負(fù)荷過程中如果壓力上升趕不上負(fù)荷上升速度，汽機(jī)調(diào)節(jié)閥全部打開也不能保證機(jī)組負(fù)荷升速率。為保證機(jī)組在升負(fù)荷過程中有較好的特性，同時(shí)避免變負(fù)荷過程中汽溫變化對(duì)燃燒器擺動(dòng)噴嘴汽溫調(diào)節(jié)的影響，在變負(fù)荷時(shí)將擺動(dòng)噴嘴調(diào)節(jié)的積分參數(shù)從1 200變化至20 000，同時(shí)還設(shè)計(jì)了20 MW/min變負(fù)荷速率對(duì)應(yīng)±5%的燃燒器擺動(dòng)噴嘴前饋，超前時(shí)間參數(shù)為30 s。利用擺動(dòng)噴嘴的變化快速改變主汽溫與再熱汽溫，間接改變過熱器、再熱器的噴水減溫水流量，保證機(jī)組壓力得到快速響應(yīng)。控制邏輯如圖4所示。

圖4 燃燒器擺動(dòng)噴嘴控制邏輯

4.2 煙氣擋板控制

鍋爐煙氣擋板的作用是通過控制擋板的節(jié)流面積調(diào)節(jié)單位時(shí)間內(nèi)流過一次、二次再熱器的煙氣流量，控制一、二次再熱器的出口蒸汽溫度相等。機(jī)組有2組煙氣擋板，分別控制一次、二次再熱器的煙氣流量，因?yàn)闊煔鈸醢迨钦{(diào)節(jié)2個(gè)再熱器出口蒸汽溫度偏差的，所以2組煙氣擋板采用同一個(gè)PID控制回路自動(dòng)調(diào)節(jié)，但2組擋板的控制指令是相反的，具體對(duì)應(yīng)關(guān)系如圖5所示。當(dāng)一次再熱器出口蒸汽溫度小于二次再熱器出口蒸汽溫度時(shí)，開大一次再熱器擋板，同時(shí)關(guān)小二次再熱器擋板；當(dāng)一次再熱器出口蒸汽溫度高于二次再熱器出口蒸汽溫度時(shí)，關(guān)小一次再熱器擋板，同時(shí)開大二次再熱器擋板。煙氣擋板安裝在爐膛出口尾部煙道的進(jìn)口處，調(diào)節(jié)擋板對(duì)應(yīng)于前后煙道的比例分割成上下2部分，不存在極限關(guān)閉位置，所以對(duì)運(yùn)行過程中的調(diào)節(jié)沒有任何影響。該調(diào)節(jié)擋板與Π形雙煙道水平布置的煙氣調(diào)節(jié)擋板在使用上沒有本質(zhì)的區(qū)別，使用時(shí)是安全可靠的。其中前煙道擋板安裝在一次再熱器煙道內(nèi)，后煙道擋板安裝在二次再熱器煙道內(nèi)。調(diào)溫?fù)醢褰Y(jié)構(gòu)如圖6所示。

圖5 煙氣擋板控制邏輯

圖6 煙氣擋板結(jié)構(gòu)

基于系統(tǒng)的工藝要求，煙氣擋板控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)為單回路再熱汽溫偏差控制，煙氣擋板調(diào)節(jié)聯(lián)動(dòng)控制前后煙道擋板。主要控制任務(wù)是控制一、二次再熱汽溫之間的偏差，為防止頻繁糾偏、減小與擺角調(diào)節(jié)回路的相互影響，該偏差設(shè)置適當(dāng)死區(qū)。當(dāng)煙氣通道建立指令到來時(shí)，強(qiáng)制煙氣擋板開度為60%?？刂七壿嬋鐖D5所示。

4.3 再熱器事故噴水控制

再熱器事故噴水調(diào)節(jié)閥分為一次再熱器事故噴水調(diào)節(jié)閥和二次再熱器事故噴水調(diào)節(jié)閥。每個(gè)再熱器設(shè)計(jì)2只事故噴水調(diào)節(jié)閥，每個(gè)調(diào)節(jié)閥單獨(dú)控制汽溫。因一/二次再熱器事故噴水調(diào)節(jié)閥控制原理一致，只是調(diào)節(jié)參數(shù)及控制設(shè)備不同，現(xiàn)以一次再熱器事故噴水調(diào)節(jié)閥控制邏輯為例介紹事故噴水調(diào)節(jié)閥的汽溫調(diào)節(jié)邏輯。

一次再熱事故噴水控制是再熱噴水的一種應(yīng)急輔助手段，當(dāng)微量噴水調(diào)節(jié)裝置無法有效控制再熱器出口溫度時(shí)，事故噴水裝置才起作用。一次再熱事故噴水的溫度目標(biāo)設(shè)定值與微量再熱噴水閥調(diào)節(jié)溫度設(shè)定值相同，均為控制一次再熱器出口集箱溫度大值。同時(shí)，用再熱器再熱微量噴水閥位作為事故噴水閥控制的前饋信號(hào)，微量噴水閥的開度不大于20%時(shí)，閉鎖事故減溫水調(diào)節(jié)閥打開，當(dāng)再熱器微量噴水調(diào)節(jié)閥開度大于20%時(shí)，加快事故噴水調(diào)節(jié)閥的調(diào)節(jié)速度，具體函數(shù)對(duì)應(yīng)關(guān)系如圖7所示。實(shí)際應(yīng)用過程中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)再熱器微量噴水調(diào)節(jié)閥開度大于20%，而再熱汽溫還處于超溫狀態(tài)較長時(shí)間，使得再熱器事故噴水調(diào)節(jié)PID輸出有一定值時(shí)，如果此時(shí)再熱汽溫降至設(shè)定溫度以下，而事故噴水PID調(diào)節(jié)輸出還未到0，微量噴水調(diào)節(jié)閥開度小于20%，再熱器事故噴水就會(huì)超馳關(guān)閉，這會(huì)對(duì)再熱器出口溫度產(chǎn)生較大的擾動(dòng)。為解決這個(gè)問題，曾經(jīng)先將再熱器事故噴水超馳關(guān)閉的開度修改為15%，但這樣只能減弱超馳的影響，不能從根本上解決問題。最終實(shí)踐表明，不用PID調(diào)節(jié)的積分作用，調(diào)節(jié)再熱器效果更好，調(diào)節(jié)更平穩(wěn)。控制邏輯如圖7所示。

圖7 再熱器事故噴水控制邏輯

4.4 再熱器微量噴水控制

再熱器微量噴水調(diào)節(jié)閥也分為一次再熱器微量噴水和二次再熱器微量噴水調(diào)節(jié)，每個(gè)再熱器有4個(gè)微量噴水調(diào)節(jié)閥，分為AC，BD 2組，分別調(diào)節(jié)兩側(cè)再熱汽溫。因?yàn)橐淮?、二次再熱器微量噴水調(diào)節(jié)調(diào)節(jié)汽溫的原理一致，控制邏輯也基本相同，現(xiàn)以一次再熱器的一組微量噴水調(diào)節(jié)閥邏輯為例，介紹微量噴水調(diào)節(jié)再熱汽溫的控制邏輯。

一次再熱器微量噴水控制采用PID串級(jí)控制方法，控制方法也與一次過熱器減溫水控制方法相同。主控制器控制再熱器出口溫度,設(shè)定值為機(jī)組再熱汽溫設(shè)定值加手動(dòng)偏置。主控制器的輸出加上機(jī)組負(fù)荷及校正后煤量的動(dòng)態(tài)前饋?zhàn)鳛楦笨刂破鞯脑O(shè)定值，副控制器控制一次再熱器微量噴水減溫器出口溫度。當(dāng)一次再熱器出口溫度接近飽和溫度時(shí)，保護(hù)回路產(chǎn)生作用，關(guān)小微量噴水減溫調(diào)節(jié)閥?？刂七壿嬋鐖D8所示。

圖8 再熱器微量噴水控制邏輯

5 結(jié)束語

經(jīng)過168 h試運(yùn)行，本文設(shè)計(jì)的控制邏輯對(duì)整個(gè)機(jī)組的汽溫控制基本可以達(dá)到設(shè)計(jì)要求。為了機(jī)組的安全考慮，整個(gè)機(jī)組試運(yùn)行期間再熱汽溫設(shè)定值基本維持在600 ℃，未在設(shè)計(jì)溫度613 ℃長期試驗(yàn)過。為保證對(duì)二次再熱汽溫控制有更好的效果，希望內(nèi)?？刂?、自抗擾等自動(dòng)控制技術(shù)能在二次再熱機(jī)組汽溫控制中試驗(yàn)應(yīng)用。