王修峰,劉文連,廖紹忠,樊亞紅,許永超

(1.昆明理工大學(xué)建筑工程學(xué)院，昆明 650500；2.中國(guó)有色金屬工業(yè)昆明勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司，昆明 650051；3.昆明理工大學(xué)國(guó)土資源工程學(xué)院，昆明 650093)

隨著人類工業(yè)生產(chǎn)活動(dòng)的愈加頻繁，尾礦庫(kù)、礦山殘?jiān)烟铙w等人工邊坡的數(shù)量不斷增多。礦渣堆填體邊坡不同于自然邊坡，在自然條件下易發(fā)生物理化學(xué)性質(zhì)的變化。因此該類邊坡的應(yīng)力場(chǎng)及固結(jié)作用一般較為復(fù)雜，邊坡穩(wěn)定性不易控制。堆填體邊坡一旦產(chǎn)生變形或失穩(wěn)，其危險(xiǎn)性及危害將會(huì)十分嚴(yán)重。例如2015年12月20日發(fā)生的深圳光明新區(qū)渣土受納場(chǎng)滑坡，因此而造成了重大的人員傷亡和不良的社會(huì)影響。

近年來，國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)多種固結(jié)理論進(jìn)行不斷的研究。曹凈[2]等(2000)通過對(duì)馬家田尾礦庫(kù)水化學(xué)場(chǎng)的分析，得出該尾礦化學(xué)固結(jié)機(jī)理，并進(jìn)行化學(xué)固結(jié)強(qiáng)弱分區(qū)的研究。劉文連[1]等(2004) 通過對(duì)某大型尾礦庫(kù)壩體勘察新技術(shù)、新工藝和尾礦砂土沉積環(huán)境、固結(jié)特征分析以及對(duì)尾礦砂土的靜力、動(dòng)力物理力學(xué)性質(zhì)進(jìn)行大量的試驗(yàn)研究,分區(qū)研究了淋濾固結(jié)、化學(xué)固結(jié)作用的特征,建立了3種固結(jié)作用在尾礦砂土靜力抗剪強(qiáng)度值中權(quán)重分配的計(jì)算式,揭示了尾礦砂土的靜力、動(dòng)力基本特性。曹凈[3]等(2005)在試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，通過對(duì)尾礦砂土在排放尾礦液過程中的飽和-非飽和交替狀態(tài)的研究，初步分析了尾礦砂土的淋濾固結(jié)作用機(jī)理。

本文以某堆渣體邊坡為研究對(duì)象，該堆渣場(chǎng)邊坡屬典型的高大人工爐渣堆積體邊坡，且該高爐爐渣存在著較強(qiáng)的淋濾固結(jié)及化學(xué)固結(jié)作用，具有較強(qiáng)的代表性。通過對(duì)該堆場(chǎng)高爐渣特殊化學(xué)性質(zhì)、物理力學(xué)性質(zhì)及水文地質(zhì)條件的初步研究，進(jìn)而對(duì)該邊坡水化學(xué)場(chǎng)及滲流場(chǎng)進(jìn)行分析，得出在淋濾固結(jié)作用和化學(xué)固結(jié)作用下的復(fù)雜固結(jié)機(jī)理結(jié)論以及穩(wěn)定性結(jié)論，并在此研究基礎(chǔ)上，得出今后此類邊坡工程的治理設(shè)計(jì)新思路。

1 堆渣體邊坡現(xiàn)狀分析

1.1 工程概況

該堆渣體邊坡地處云貴高原北緣一幼年期“V”字形河谷北岸，兩岸山高谷深，切割強(qiáng)烈，在場(chǎng)地地段山體基本呈南北走向，具中-高山構(gòu)造剝蝕山地地貌特征。該堆渣體為高爐爐渣，在水的作用下極易形成鐵質(zhì)膠結(jié)，經(jīng)多年的堆填，沿江岸坡已形成一個(gè)長(zhǎng)600余米，寬超過100 m，最大厚度超過100 m，平均厚度達(dá)80 m的渣體平臺(tái)。堆渣體邊坡前緣下臨江水，堆渣體邊坡頂部形成寬大平臺(tái)。江面高程介于991.76～993.46 m，渣場(chǎng)頂部平臺(tái)高程為1 105.23～1 105.61 m。邊坡坡度45°～50°。在渣場(chǎng)下方鄰江位置設(shè)置了擋墻用于攔渣護(hù)坡，擋墻墻背垂直，墻面坡比1∶0.25，未發(fā)現(xiàn)鼓肚、變形、開裂跡象。

1.2 地層巖性分析

該堆填體由第四系人工填土——松散爐渣層、熱熔膠結(jié)爐渣層、素填土、雜填土組成，主要為松散爐渣、熱熔爐渣，熱熔爐渣厚達(dá)100余米分布于深層及中層，翻動(dòng)爐渣主要分布在表層30 m左右。主要地層翻動(dòng)爐渣層的巖土物理性質(zhì)如下：灰、黑灰色，主要由已翻爐渣及爐灰組成，渣體被鉆探機(jī)械破碎呈粒徑2～5 cm碎塊狀，碎塊上多見直徑為1～5 mm密集的蜂窩狀氣孔，渣塊較堅(jiān)硬-堅(jiān)硬，錘可擊碎-難擊碎，其間充填粒徑為0.2～0.5 cm的爐渣碎粒和爐灰20%～30%。

從勘察及試驗(yàn)中揭露出的地層信息可得，翻動(dòng)爐渣層由于多種因素的作用，呈現(xiàn)出明顯的上部及表層渣體結(jié)構(gòu)松散且粗顆粒含量較高，下部稍密狀態(tài)且細(xì)顆粒及細(xì)粉砂含量較高。隨深度的增加，渣體顆粒由級(jí)配不均的粗顆粒爐渣過渡到級(jí)配相對(duì)均勻的細(xì)顆粒爐渣及細(xì)粉爐渣。翻動(dòng)爐渣的顆分曲線見圖1、圖2。

圖1 松散翻動(dòng)爐渣顆分粒徑分配曲線圖

2 堆渣體固結(jié)作用機(jī)理分析

2.1 復(fù)雜固結(jié)作用產(chǎn)生條件

場(chǎng)地地下水來自大氣降雨、上方熱潑渣坑噴水殘水、汛期江水補(bǔ)給等。其中，主要補(bǔ)給水為渣場(chǎng)平臺(tái)頂部熱潑渣坑的降溫噴水，大量殘水滲入地下形成地下水。渣坑內(nèi)每次噴水降溫時(shí)間可持續(xù)5～8 h，約2～3 d噴水降溫一次，形成了周期性的熱潑渣坑殘水滲入堆渣坡體內(nèi)，在坡體內(nèi)形成非穩(wěn)定滲流，使之處于飽和與非飽和交替狀態(tài)之中。根據(jù)該堆渣邊坡的水文巖性條件、堆積特點(diǎn)、固結(jié)環(huán)境及物理力學(xué)性質(zhì)等試驗(yàn)研究結(jié)果，將堆渣邊坡分區(qū)如圖3。

圖2 稍密翻動(dòng)爐渣顆分粒徑分配曲線圖

從高壓固結(jié)試驗(yàn)結(jié)果(表1)中可以看出，在坡頂向下8～35 m范圍內(nèi)(該區(qū)域處于常水位浸潤(rùn)線之上，殘水入滲浸潤(rùn)線之下)堆積爐渣超固結(jié)比均大于1，且比值隨深度的增加而變小。因此，從固結(jié)歷史來看，高爐爐渣邊坡堆積體屬非正常固結(jié)巖土體，除自重固結(jié)作用外，存在較強(qiáng)的淋濾固結(jié)及化學(xué)固結(jié)作用。

圖3 堆渣邊坡分區(qū)示意圖

該堆場(chǎng)高爐爐渣主要采用傳統(tǒng)的水淬?；奶幚砉に?，在邊坡坡頂?shù)脑觾?nèi)對(duì)熱熔爐渣進(jìn)行噴水降溫，高爐渣經(jīng)淬冷成粒后形成具有潛在水硬性和潛在活性的玻璃體結(jié)構(gòu)?；郀t爐渣。由于該堆場(chǎng)的上游高爐生產(chǎn)工藝所使用的是釩鈦磁鐵礦進(jìn)行冶煉，因此高爐爐渣存在以下特點(diǎn)：

(1) 高爐渣量大，水渣容重低

該堆場(chǎng)爐渣屬高鈦型爐渣，爐渣量大，渣鐵比達(dá)到0.8～0.9。高爐水渣容重為0.35～0.40 t/m3。爐渣呈不規(guī)則顆粒狀，渣塊上具密集的蜂窩狀氣孔。

(2) TiO2含量高，水渣活性低

爐渣黏度和熔化性溫度隨著渣中TiO2含量的增加而降低，少量的TiO2可以改善爐渣的流動(dòng)性、降低爐渣的熔化性溫度，同時(shí)還具有護(hù)爐的作用[5]。而該爐渣其含量高達(dá)20%以上，嚴(yán)重影響水渣的活性，物理性質(zhì)表現(xiàn)為硬度高、水硬性差。

(3) 爐渣黏稠度較高，鐵含量較多

TiO2含量是控制爐渣黏度的主要因素之一，少量的TiO2可以改善爐渣的流動(dòng)性。爐渣局部含極其堅(jiān)硬的鋼鐵包塊。

爐渣主要化學(xué)成分見表2。

2.2 淋濾固結(jié)作用機(jī)理分析

由于高爐渣堆渣邊坡特殊的堆積及水淬熱潑渣冷卻工藝，在殘水入滲浸潤(rùn)線與常水位浸潤(rùn)線之間的區(qū)域(如圖4中Ⅱ區(qū))頻繁且周期性地形成非穩(wěn)定滲流，導(dǎo)致渣體處于飽和-非飽和頻繁交替循環(huán)狀態(tài)中。當(dāng)渣體處于非飽和狀態(tài)時(shí)，渣體顆粒間存在毛細(xì)力使渣體顆粒相互靠近趨于密實(shí)，而在飽水狀態(tài)時(shí)，渣體顆粒間的毛細(xì)力消失，渣體隨之產(chǎn)生一定量的回彈，并在動(dòng)水滲透力的作用下，細(xì)顆粒及細(xì)粉沙不斷被裹挾流入下層的粗顆?？障吨?，待下一個(gè)非飽和周期時(shí)，由于上層空隙間的填充物被滲流帶走，毛細(xì)力將使上層粗顆粒產(chǎn)生更大的收縮。如此往復(fù)，在Ⅱ區(qū)堆渣體邊坡內(nèi)，淋濾固結(jié)作用增大了堆渣體的密實(shí)度，并加速了堆渣坡體的固結(jié)沉降，增大其φ角值，使堆渣坡體抗剪強(qiáng)度提高。

表2 爐渣的主要化學(xué)成分(%)

2.3 化學(xué)固結(jié)作用機(jī)理分析

該堆場(chǎng)高爐爐渣采用水淬粒化的處理工藝，將液態(tài)熔融礦渣急劇冷卻得到礦渣玻璃體物質(zhì)。礦渣玻璃體的聚合度很低，因此具有較高活性。由于周期性的熱潑渣噴水降溫，礦渣玻璃體始終處于飽和-非飽和交替狀態(tài)中，不僅形成了周期性變化的水化學(xué)場(chǎng)，且無形間形成了爐渣膠結(jié)硬化的天然養(yǎng)護(hù)環(huán)境，活性礦渣玻璃體在此養(yǎng)護(hù)環(huán)境中快速水硬形成C-S-H凝膠,同時(shí)吸收產(chǎn)生廢氣中的SO2、CO2形成CaSO4·2H2O(石膏)、MgSO4·H2O和CaCO3硬化結(jié)晶物逐漸包裹礦渣顆粒表面并填充礦渣顆粒空隙，形成初始狀態(tài)的硬化體。

水淬渣過程中產(chǎn)生的H2S和SO2隨著熱潑殘水的迅速下滲而被帶入邊坡體，不斷淋濾下層爐渣，使下層爐渣處于酸性環(huán)境中，酸激化后的含鐵爐渣使下滲溶液中的Fe3+含量不斷增加,爐渣顆?？障堕g的Fe(OH)3膠體增多并在飽和-非飽和交替狀態(tài)下逐漸沉淀而固化, 從而在硬化的基礎(chǔ)上使?fàn)t渣顆?；瘜W(xué)膠結(jié)作用加強(qiáng)，使初始狀態(tài)的硬化體強(qiáng)度進(jìn)一步提高，黏聚力C值逐漸增加。在上述周期性的復(fù)雜水化學(xué)場(chǎng)作用下，入滲殘水使?fàn)t渣不斷的硬化膠結(jié)，最終形成該渣場(chǎng)的主要地層——熱熔爐渣膠結(jié)巖體。

2.4 復(fù)雜固結(jié)作用影響特征

上述研究表明，淋濾固結(jié)及化學(xué)固結(jié)的主要作用區(qū)域集中在殘水入滲浸潤(rùn)線與常水位浸潤(rùn)線之間的Ⅱ區(qū)，自重固結(jié)作用次之。在Ⅰ區(qū)、Ⅲ區(qū)內(nèi)化學(xué)固結(jié)作用相對(duì)較弱，且Ⅲ區(qū)內(nèi)淋濾固結(jié)作用消失，轉(zhuǎn)而由自重固結(jié)發(fā)揮主要作用。

表3 不同區(qū)域堆積爐渣物理力學(xué)參數(shù)表

從表3可以看出，在淋濾固結(jié)及化學(xué)固結(jié)的復(fù)雜固結(jié)作用下，Ⅱ區(qū)內(nèi)的各巖層的物理力學(xué)性質(zhì)均較Ⅰ區(qū)非線性的提高，與一般規(guī)律有較大差異，可以得出這是淋濾固結(jié)和化學(xué)固結(jié)的綜合作用結(jié)果?，F(xiàn)狀坡比已達(dá)到1∶1.1～1∶1.2，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于邊坡坡比允許值，這也印證了存在自重應(yīng)力外的淋濾及化學(xué)固結(jié)作用提高了堆渣坡體的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。

3 爐渣堆積體邊坡穩(wěn)定性分析

3.1 滲流及穩(wěn)定性計(jì)算方法

在邊坡穩(wěn)定性分析中，除浸潤(rùn)線以上部分區(qū)域毛細(xì)作用較強(qiáng)，水在土中接近飽和，大部分區(qū)域都處于非飽和狀態(tài)，此時(shí)非飽和區(qū)的水汽運(yùn)動(dòng)與飽和區(qū)的地下水運(yùn)動(dòng)必然存在互相聯(lián)系，即所謂飽和非飽和流動(dòng)問題。

對(duì)于該堆渣體邊坡而言，常水位浸潤(rùn)線以上處于非飽和，其以下處于飽和狀態(tài)。隨著周期性的熱潑渣坑殘水入滲，邊坡體中的浸潤(rùn)線也隨之發(fā)生變化，在邊坡體中形成了非飽和區(qū)和飽和區(qū)。在此情形下應(yīng)采用水頭h作為控制方程的因變量，對(duì)于各向異性的二維飽和非飽和滲流控制方程為：

(1)

式中,kx為x方向的滲透系數(shù)；Ky為y方向的滲透系數(shù)；Q為施加的邊界流量；γw為水的重度；mw為比水容重，是體積含水量駐留曲線的斜率。

mw定義為體積含水量ω對(duì)基質(zhì)吸力(ua-uw)偏導(dǎo)數(shù)的負(fù)值，即：

(2)

水頭邊界條件：

(3)

流量邊界條件：

(4)

根據(jù)土體沿著假想滑動(dòng)面上的極限平衡條件進(jìn)行分析，邊坡巖土的破壞遵從Mohr-Coulomb強(qiáng)度模型，并認(rèn)為當(dāng)邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)Fs=1時(shí)，坡體內(nèi)某一個(gè)最危險(xiǎn)滑面上的滑體將瀕于失穩(wěn)的極限平衡狀態(tài)。

在考慮滲流的穩(wěn)定性分析方法中，選取土體而非單一的土骨架作為研究對(duì)象，考慮滑裂面上的孔壓與坡面上的水壓力(坡面上有水情況)，將水土間的相互作用力(浮力和滲透力)作為內(nèi)力考慮，不僅符合習(xí)慣，而且概念清晰、計(jì)算簡(jiǎn)單，無需考慮滲透力，只需考慮滑坡體周圍的水壓力。

3.2 參數(shù)選取

模擬計(jì)算所使用的巖土物理力學(xué)參數(shù)在已有巖土體物理力學(xué)試驗(yàn)和穩(wěn)定性反演分析的基礎(chǔ)上，結(jié)合文中3種固結(jié)作用機(jī)理及3種固結(jié)作用對(duì)爐渣堆填體力學(xué)強(qiáng)度影響分析結(jié)果和變化規(guī)律，采用3種固結(jié)作用權(quán)重分析模式[1]。堆渣體抗剪強(qiáng)度τ值是3種固結(jié)作用共同作用的結(jié)果，抗剪強(qiáng)度表達(dá)式如下[1]：

τ=A1τ1+A2τ2+A3τ3

(5)

式中，τ為堆渣體的抗剪強(qiáng)度；A1、A2、A3分別為淋濾固結(jié)、化學(xué)固結(jié)、自重固結(jié)所占權(quán)重；τ1、τ2、τ3分別為淋濾固結(jié)、化學(xué)固結(jié)、自重固結(jié)所產(chǎn)生的抗剪強(qiáng)度值[1]。

巖土物理力學(xué)參數(shù)見表4。

表4 巖土物理力學(xué)參數(shù)表

3.3 堆渣體邊坡穩(wěn)定性的三維模擬分析

本文采用FLAC3D有限元模擬軟件，運(yùn)用Mohr-Coulomb塑性模型為分析的本構(gòu)模型。重點(diǎn)以該渣場(chǎng)堆填現(xiàn)階段建立數(shù)值模型，在原始地形上熱熔爐渣堆積至現(xiàn)狀標(biāo)高，并在擋墻內(nèi)側(cè)堆積松散爐渣。渣場(chǎng)的堆填現(xiàn)狀屬于重點(diǎn)分析研究的堆填階段。

重點(diǎn)研究工況：

①天然工況；

②地震工況(抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.15 g)。

堆渣體邊坡數(shù)值模型如圖4。

圖4 堆渣體數(shù)值模型

圖5 模型監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置

為了獲取堆渣體斜坡不同位置的速度、加速度及位移的變化情況，同時(shí)也為后續(xù)的進(jìn)一步分析提供數(shù)據(jù)，特別在三維地質(zhì)模型的重點(diǎn)位置上設(shè)置了數(shù)量不等的監(jiān)測(cè)點(diǎn)。位置包括擋墻頂部、坡腳、斜坡中部、坡頂、不同巖土材料分界面等。監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置如圖5。

(1) 初始應(yīng)力場(chǎng)特征分析

渣場(chǎng)堆渣體現(xiàn)狀堆積兩種重點(diǎn)研究工況的初始應(yīng)力隨深度分布情況與一般坡體豎向應(yīng)力分布基本相同，從坡表至深度方向逐漸增加，如圖6及圖7所示。

圖6 初始地應(yīng)力場(chǎng)

圖7 初始地應(yīng)力場(chǎng)剖面圖

(2) 剪應(yīng)變?cè)隽刻卣鞣治?/p>

由于上一堆填階段的熱熔爐渣的已經(jīng)堆填完畢，且變形逐漸收斂，現(xiàn)狀堆填主要是堆填熱熔爐渣表面的松散爐渣，其剪應(yīng)變?cè)隽恐饕挥谒缮t渣堆積層前緣，剪應(yīng)變?cè)隽考s為0.012。天然工況如圖8及圖10所示，地震工況如圖9及圖11所示。

圖8 堆渣體天然工況剪應(yīng)變?cè)隽吭茍D

圖9 堆渣體地震工況剪應(yīng)變?cè)隽吭茍D

圖10 堆渣體天然工況剪應(yīng)變?cè)隽科拭嬖茍D

圖11 堆渣體地震工況剪應(yīng)變?cè)隽科拭嬖茍D

(3) 變形特征分析

該渣場(chǎng)在現(xiàn)狀堆填的天然工況條件下，最大合位移在0.10 m左右，其變形主要位置位于松散堆積體前緣。其位于坡腳的11號(hào)監(jiān)測(cè)點(diǎn)位移監(jiān)測(cè)曲線開始時(shí)呈上升狀態(tài)，位移達(dá)到0.036 m時(shí)，基本不再變形，其余監(jiān)測(cè)點(diǎn)位移較小。位移變形如圖12及圖14所示，位移監(jiān)測(cè)曲線如圖16所示，堆積體位移速率監(jiān)測(cè)如圖17所示。

在地震工況條件下，計(jì)算至16 000多時(shí)步時(shí)，最大合位移已經(jīng)達(dá)到0.918 m，其變形主要位置位于松散堆積體前緣，并且逐漸向斜坡中部蔓延，如圖13。從剖面圖上可以看出，最大位移出現(xiàn)在松散堆積體和擋墻接觸部位，如圖14、圖15所示。

圖12 堆渣體天然工況位移云圖

圖13 堆渣體地震工況位移云圖

圖14 堆渣體天然工況位移剖面云圖

圖15 堆渣體地震工況位移剖面云圖

圖16 堆渣體位移監(jiān)測(cè)曲線

圖17 堆渣體位移速率監(jiān)測(cè)曲線

通過有限元三維建模分析可以得出：

(1) 天然工況狀態(tài)下，由于先期堆填的熱熔爐渣已經(jīng)逐漸變形，并經(jīng)過復(fù)雜固結(jié)作用，渣體已至穩(wěn)定狀態(tài)，該渣場(chǎng)堆渣邊坡在現(xiàn)狀堆填階段，主要的變形區(qū)域?yàn)橹袦\層堆積的松散爐渣，經(jīng)過約2 300時(shí)步的計(jì)算，其位移逐漸收斂，位移云圖上最大合位移約為0.10 m，此時(shí)變形不再進(jìn)一步發(fā)展，整個(gè)堆填體邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。

(2) 地震工況下，渣場(chǎng)堆積體前緣松散堆填體對(duì)地震動(dòng)響應(yīng)較為明顯，模擬計(jì)算不收斂，最大合位移達(dá)到0.90 m以上，變形從松散堆積體前緣逐漸向后緣和中部發(fā)展，并呈現(xiàn)不斷增大的趨勢(shì)。前緣松散堆填體趨于不穩(wěn)定。

(3) 該渣場(chǎng)邊坡的深層穩(wěn)定性較好，發(fā)生深層滑坡垮塌的可能性較小，但邊坡中淺層及表層坡體穩(wěn)定性較差，安全儲(chǔ)備不足，處于欠失穩(wěn)狀態(tài)。

4 結(jié)論

通過對(duì)該堆渣體邊坡的復(fù)雜固結(jié)作用機(jī)理及穩(wěn)定性分析可以得出以下結(jié)論：

(1) 通過對(duì)該爐渣渣場(chǎng)邊坡的水文及地質(zhì)條件的研究，可以得出周期性的熱潑渣坑殘水入滲是形成坡體內(nèi)非穩(wěn)定滲流的主要原因，而坡體內(nèi)的飽和與非飽和交替狀態(tài)是產(chǎn)生淋濾固結(jié)作用以及化學(xué)固結(jié)作用的重要因素之一。

(2) 由于高爐渣堆渣邊坡特殊的堆積方式及物理性質(zhì)，殘水入滲使堆渣體Ⅱ區(qū)始終處于飽和-非飽和頻繁交替循環(huán)狀態(tài)中。非飽和狀態(tài)時(shí)，渣體顆粒間存在毛細(xì)力使渣體顆粒相互靠近趨于密實(shí)。飽和狀態(tài)時(shí)，毛細(xì)力消失，并且在動(dòng)水滲透力的作用下，細(xì)顆粒及細(xì)粉沙不斷被裹挾流入下層的粗顆?？障吨小Ｈ绱送鶑?fù)，在Ⅱ區(qū)堆渣體邊坡內(nèi)，淋濾固結(jié)作用增大了堆渣體的密實(shí)度，并加速了堆渣坡體的固結(jié)沉降，增大其φ角值，使堆渣坡體抗剪強(qiáng)度提高。

(3) 通過分析爐渣邊坡的水化學(xué)場(chǎng)，并結(jié)合高爐爐渣特殊的化學(xué)性質(zhì)，得出在化學(xué)固結(jié)過程中，首先爐渣膠結(jié)硬化并填充礦渣顆?？障?，形成初始狀態(tài)的硬化體，然后在動(dòng)水化學(xué)場(chǎng)作用下Fe(OH)3膠體逐漸沉淀而固化使初始狀態(tài)的硬化體膠結(jié)，黏聚力C值逐漸增加。

(4) 通過對(duì)該爐渣渣場(chǎng)邊坡復(fù)雜固結(jié)作用的理論研究以及穩(wěn)定性分析，可以得出經(jīng)過淋濾及化學(xué)固結(jié)作用的散粒體爐渣邊坡工程性質(zhì)是可靠的，并且會(huì)隨時(shí)間而繼續(xù)加強(qiáng)。那么若在其他邊坡工程中，也根據(jù)坡體的工程性質(zhì)模擬多種固結(jié)作用所需要的自然條件，則理論上是可以達(dá)到優(yōu)化坡體工程性質(zhì)，并提高邊坡穩(wěn)定性的目的。因此本研究為今后邊坡工程的治理提供了新思路。

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