羅　驥

(四川省第三建筑工程公司，四川成都 610051)

1　緒論

建筑物某層的上部與下部因平面使用功能不同而在該樓層的上部與下部采用不同的結(jié)構(gòu)類型(剛度突變的樓層)，并通過(guò)該樓層進(jìn)行結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換，那么該樓層稱為結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層。具有結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層的高層建筑低層多為商用，上部多為住宿或辦公，在低層的大空間與高層的多墻小空間之間，往往需要采用一定的結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行轉(zhuǎn)換處理，即加設(shè)轉(zhuǎn)換層。轉(zhuǎn)換層常用的結(jié)構(gòu)形式包括梁式、空腹桁架式、斜桿桁架式、箱形和板式。

隨著房屋建筑市場(chǎng)的快速發(fā)展和不同使用功能對(duì)空間需求的變化，結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層在高層建筑中經(jīng)常出現(xiàn)。當(dāng)轉(zhuǎn)換層位于較低的樓層，可直接將支撐搭設(shè)至建筑物基礎(chǔ)上，施工難度和成本不會(huì)增加太大。當(dāng)轉(zhuǎn)換層位于較高樓層時(shí)(高位轉(zhuǎn)換)，由于構(gòu)件截面面積大、荷載大，為了滿足承載能力要求，需要向下支撐若干層，甚至層層支撐至建筑物基礎(chǔ)，造成支撐架搭拆工作量大，成本、工期均不經(jīng)濟(jì)，實(shí)施效果也不好控制。

本文結(jié)合工程實(shí)例，研究分析了疊合法在大截面高位轉(zhuǎn)換梁中的應(yīng)用，通過(guò)疊合澆筑的方式減小施工荷載從而降低支撐難度，并處理好疊合面的混凝土結(jié)合問(wèn)題，有效地解決轉(zhuǎn)換施工難題。

2　施工方式的現(xiàn)狀調(diào)查

轉(zhuǎn)換層大梁一般采用“一次性澆筑法”或“分層疊合澆筑法”進(jìn)行混凝土澆筑。由于澆筑方式不同，則支撐體系的搭設(shè)參數(shù)不同，是否有疊合面也不同。

“一次性澆筑法”采用一次性澆筑轉(zhuǎn)換層，通過(guò)多層支撐體系將轉(zhuǎn)換層的施工荷載向下傳遞并由各層結(jié)構(gòu)共同承擔(dān)或直接傳到結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)地面。該方法的優(yōu)點(diǎn)是大梁可一次澆筑成型不留施工縫，整體效果好；缺點(diǎn)是支撐體系搭拆工程量大，成本、工期均不經(jīng)濟(jì)。

“疊合澆筑法”是將轉(zhuǎn)換大梁分兩次澆筑疊合成型，該方法的優(yōu)點(diǎn)是模板支撐體系承受荷載相對(duì)較小，安全性較高，支撐體系搭拆工作量減少，節(jié)約工期和成本；缺點(diǎn)是需通過(guò)增加施工縫處理措施來(lái)保證施工縫結(jié)合質(zhì)量。

本文通過(guò)調(diào)查分析不同施工方式的特點(diǎn)，對(duì)不同方式進(jìn)行比較分析，得出分析結(jié)論，即疊合法的優(yōu)勢(shì)和可行性；同時(shí)提出解決疊合面混凝土結(jié)合問(wèn)題的方法；并通過(guò)工程實(shí)例實(shí)踐驗(yàn)證方式的可行性和有效性。

3　施工方式的對(duì)比分析

3.1　對(duì)比分析的方法

由于支撐架的設(shè)計(jì)有相應(yīng)的技術(shù)規(guī)范可以參照，只需依照規(guī)范進(jìn)行設(shè)計(jì)即可，本文只對(duì)支撐架的基礎(chǔ)(即樓蓋)進(jìn)行對(duì)比分析。

首先對(duì)支撐架基礎(chǔ)的傳力計(jì)算模型按以下幾點(diǎn)進(jìn)行假定：(1)假定各層樓蓋間的支撐架剛度足夠大，能把上一層樓蓋的變形完全有效地傳遞給下一層。(2)假定作為支撐架基礎(chǔ)的各層樓蓋豎向變形大致相同。(3)假定樓蓋變形產(chǎn)生的裂縫控制在混凝土最大裂縫寬度Wmax=0.3 mm以內(nèi)，如圖1所示。

根據(jù)以上假定，按照GB 50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第7.1節(jié)中有關(guān)裂縫控制的要求進(jìn)行驗(yàn)算，建立計(jì)算模型，在這種變形下反算出樓蓋產(chǎn)生的抗力設(shè)計(jì)值大小，各層進(jìn)行累積，與作用組合效應(yīng)設(shè)計(jì)值比較，如果抗力設(shè)計(jì)值大于作用組合效應(yīng)設(shè)計(jì)值，那么可認(rèn)定支撐樓蓋安全。

圖1　支撐架基礎(chǔ)荷載傳遞示意

3.2　對(duì)比分析的過(guò)程

本文以某工程為例，該工程轉(zhuǎn)換層位于第5層，屬高位梁式轉(zhuǎn)換，層高為6.95 m，單層建筑面積1 034 m2；梁截面尺寸700 mm×3 550 mm、800 mm×2 000 mm、1 250 mm×2 400 mm、2 400 mm×2 000 mm等，跨度大部分超過(guò)8 m。

施工中采用疊合法，選取最大截面梁(2 400 mm×2 000 mm)作為控制性構(gòu)件，梁下第4層對(duì)應(yīng)位置有兩根并排的截面尺寸為400 mm×1 000 mm的梁，第3層及以下每層的對(duì)應(yīng)位置有兩根并排的截面尺寸為400 mm×700 mm的梁，地下共2層。按照施工縫在中性軸附近進(jìn)行留設(shè)的原則，第一次澆筑高度900 mm，第二次澆筑高度1 100 mm；為方便施工，其余轉(zhuǎn)換梁的水平施工縫留設(shè)標(biāo)高同最大轉(zhuǎn)換梁。根據(jù)計(jì)算結(jié)果，大部分支撐架共搭設(shè)3層即可滿足要求，如圖2所示。對(duì)于局部以樓板、樓梯板為支撐基礎(chǔ)的情況，通過(guò)計(jì)算另行設(shè)計(jì)支撐架搭設(shè)層數(shù)。施工縫按照相應(yīng)措施進(jìn)行處理，重點(diǎn)控制豎向插筋的位置和疊合面的清理，如圖3所示。支撐架的設(shè)計(jì)復(fù)核參照相關(guān)規(guī)范進(jìn)行，本文不再贅述，轉(zhuǎn)換層腳手架搭設(shè)見(jiàn)圖4，混凝土成型效果見(jiàn)圖5。

圖2　支撐架搭設(shè)剖面

圖3　轉(zhuǎn)換疊合梁施工縫抗剪鋼筋留置

圖4　轉(zhuǎn)換層腳手架搭設(shè)現(xiàn)場(chǎng)照片

圖5　轉(zhuǎn)換層砼成型效果

3.2.1按“一次性澆筑法”復(fù)核各支撐結(jié)構(gòu)層

(1)計(jì)算簡(jiǎn)圖

根據(jù)轉(zhuǎn)換層支撐架施工方案，轉(zhuǎn)換梁下支撐立桿縱向間距450 mm，梁跨度為9.3 m，計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖6。

圖6　支撐梁復(fù)核計(jì)算簡(jiǎn)圖

(2)作用力計(jì)算

通過(guò)計(jì)算得出：F=89.55 kNM=2155 kN·m

(3)第4層結(jié)構(gòu)400 mm×1 000 mm梁的驗(yàn)算

αs=25+25/2=37.5 mm

四層結(jié)構(gòu)400 mm×1 000 mm梁按正常使用極限狀態(tài)計(jì)算

Ate=0.5bh=0.5×400×1000=2×105mm2

取混凝土最大裂縫寬度Wmax=0.3 mm

混凝土保護(hù)層厚度c=25 mm>20 mm，HRB400

ES=2×105N/mm2

ftk=2.01 N/mm2

ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk

σsk=220 N/mm2

按荷載的標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合計(jì)算彎矩:

Ms=0.87×(1000-37.5)×2453×220=452 kN·m

兩根梁產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合計(jì)算彎矩大小為904 kN·m

砼梁的自重彎矩設(shè)計(jì)值M1= 1.35×1/8×25×0.4×1×9.3×9.3=146 kN·m

(4)第3層、2層、1層、負(fù)1層400 mm×700 mm梁的驗(yàn)算

第3層、2層、1層、負(fù)1層400 mm×700 mm梁，按正常使用極限狀態(tài)計(jì)算

兩根梁產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合計(jì)算彎矩大小為354 kN·m

砼梁的自重彎矩設(shè)計(jì)值M2= 1.35×1/8×25×0.4×0.7×9.3×9.3=102 kN.m

(5)計(jì)算結(jié)果分析

1)轉(zhuǎn)換層產(chǎn)生彎矩設(shè)計(jì)值大小為M=2155 kN·m

2)400 mm×1 000 mm梁按正常使用狀態(tài)考慮的承載力標(biāo)準(zhǔn)值為Ms=452 kN·m，第3層、2層、1層、負(fù)1層400 mm×700 mm按正常使用狀態(tài)考慮的承載力標(biāo)準(zhǔn)值為Ms=177 kN·m，

由此可見(jiàn)

作用組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值：M設(shè)總=M+M梁自重

=2155+146×2+102×2+102×2+102×2+102×2=3263 kN·m

抗力設(shè)計(jì)值：Ms×1.35=(452×2+177×2+177×2+177×2+177×2)×1.35=3132 kN·m

M設(shè)總> 3132 kN·m

由此可見(jiàn)利用各樓層的梁蓋是無(wú)法承載按“一次性澆筑法”施工轉(zhuǎn)換層時(shí)的施工荷載。

根據(jù)對(duì)支撐體系梁的計(jì)算可知，應(yīng)保留第4層至負(fù)2層的支撐架，支撐立桿應(yīng)支撐至筏板基礎(chǔ)上。

3.2.2按“疊合澆筑法”復(fù)核各支撐結(jié)構(gòu)層。

根據(jù)施工方案，2 400 mm×2 000 mm梁分兩次進(jìn)行澆筑，為了使疊合面盡量靠近梁的中和軸，第一次澆筑高度為900 mm，第二次澆筑高度為1 100 mm。轉(zhuǎn)換梁下支撐立桿縱向間距450 mm，梁跨度為9.3 m，計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖6。

(1)作用力計(jì)算

通過(guò)計(jì)算得出：F=32.16 kN，M=774.1 kN·m

(2)第4層結(jié)構(gòu)400 mm×1000 mm梁的驗(yàn)算

計(jì)算過(guò)程同上。

Ms=0.87×(1000-37.5)×2453×220=452 kN·m

兩根梁產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合計(jì)算彎矩大小為904 kN·m

砼梁的自重彎矩設(shè)計(jì)值M1= 1.35×1/8×25×0.4×1×9.3×9.3=146 kN·m

(3)第3層、2層、1層、負(fù)1層400 mm×700 mm梁的驗(yàn)算

計(jì)算過(guò)程同上。

Ms=0.87×(700-35)×1256×244=177 kN·m

兩根梁產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合計(jì)算彎矩大小為354 kN·m

混凝土梁的自重彎矩設(shè)計(jì)值M2= 1.35×1/8×25×0.4×0.7×9.3×9.3=102 kN·m

(4)計(jì)算結(jié)果分析

1)轉(zhuǎn)換層對(duì)承重層400 mm×1000 mm梁產(chǎn)生彎矩設(shè)計(jì)值大小為Ms=774 kN·m。

2)第4層400 mm×1000 mm梁按正常使用狀態(tài)考慮的承載力標(biāo)準(zhǔn)值為Ms=452 kN·m，第3層、第2層400×700 mm按正常使用狀態(tài)考慮的承載力標(biāo)準(zhǔn)值為Ms=177 kN·m。

由此可見(jiàn)

作用組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值：M設(shè)總=M+M梁自重

=774+146×2+102×2+102×2=1474 kN·m

抗力設(shè)計(jì)值：Ms×1.35=(452×2+177×2+177×2)×1.35=2176 KN·m

M設(shè)總< 2176 kN·m

根據(jù)對(duì)支撐體系基礎(chǔ)為梁時(shí)的計(jì)算可知，只需保留2層至4層的支撐架，利用2層至4層的樓蓋，就可滿足要求。

3.3　對(duì)比分析

根據(jù)對(duì)比分析得知，如采用“一次性澆筑法”，轉(zhuǎn)換層以下的各層樓蓋疊加都不能承載轉(zhuǎn)換層大梁的施工荷載，支撐架需要從筏板基礎(chǔ)搭設(shè)至第4層，共6層，搭拆工程量大，成本、工期均不經(jīng)濟(jì)。而采用“疊合澆筑法”，施工荷載減小，只需保留三層支撐架，搭拆工程量明顯減少，安全、工期、成本均得到有效控制。

4　疊合面的處理

(1)為有效控制第一次澆筑混凝土的高度，便于疊合面的清理，梁側(cè)模板分兩次支設(shè)，第一次的支設(shè)高度同第一次的澆筑高度。

(2)在施工縫位置按一定間距和規(guī)格增加豎向插筋，增加抗剪性能，控制疊合面滑動(dòng)。

(3) 二次澆筑前清理表面浮漿、松散石子等，用高壓水沖洗干凈，并在表面采用同標(biāo)號(hào)水泥漿結(jié)合層。

5　結(jié)論

本文通過(guò)理論研究，分析了大截面高位轉(zhuǎn)換梁疊合法施工的可行性和優(yōu)勢(shì)，然后進(jìn)行了實(shí)踐驗(yàn)證，取得了較好的效果。首先，采用疊合法大大減小了施工荷載，降低了安全風(fēng)險(xiǎn)；同時(shí)，采用有效的疊合面處理措施，保證了工程質(zhì)量；其次，減小了支撐架的搭拆工程量，節(jié)約費(fèi)用約30%，節(jié)約工期約60天。希望本文能為類似工程施工提供一定參考。