卞宏友，董文啟，曲 伸，楊 光，欽蘭云，王 維

?

預(yù)熱下激光沉積修復(fù)GH4169合金表面損傷的殘余應(yīng)力和拉伸性能

卞宏友1，董文啟1，曲 伸2，楊 光1，欽蘭云1，王 維1

(1. 沈陽航空航天大學(xué) 航空制造工藝數(shù)字化國防重點(diǎn)學(xué)科實(shí)驗(yàn)室，沈陽 110136;2. 中國航發(fā)沈陽黎明航空發(fā)動(dòng)機(jī)有限責(zé)任公司，沈陽 110043)

結(jié)合GH4169高溫合金表面損傷的修復(fù)需求，研究基體預(yù)熱對(duì)不同基體厚度的激光沉積修復(fù)GH4169高溫合金試樣殘余應(yīng)力、顯微組織、拉伸性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明：與未預(yù)熱修復(fù)試樣相比，基體預(yù)熱300 ℃的GH4169合金激光沉積修復(fù)試樣的殘余應(yīng)力σ、σ均明顯降低，修復(fù)區(qū)枝晶間析出的Laves相變得粗壯并呈現(xiàn)顆粒狀的碎化趨勢(shì)，抗拉強(qiáng)度略微降低，但斷后伸長(zhǎng)率提高60%以上，達(dá)到鍛件標(biāo)準(zhǔn)?；w厚度越大，修復(fù)體厚度越小，修復(fù)試樣的殘余應(yīng)力減小，枝晶間析出的Laves相減少，抗拉強(qiáng)度與斷后伸長(zhǎng)率均略有增加。

GH4169合金；激光沉積修復(fù)；預(yù)熱；殘余應(yīng)力；顯微組織；拉伸性能

GH4169合金(美國相近牌號(hào)Inconel 718)具有良好的強(qiáng)度和塑性，在航空航天、石油化工等領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用，尤其在航空航天領(lǐng)域存在大量高溫合金制造的大型薄壁零部件，如機(jī)匣、葉片、渦輪盤、鼓筒軸等[1?2]。這些零部件在機(jī)械加工過程中，常常會(huì)因各種原因而產(chǎn)生尺寸超差、銑切溝槽等加工損傷，或在零件服役使用過程中，因惡劣的工作環(huán)境而發(fā)生裂紋、點(diǎn)蝕、磨損等損傷失效情況。激光沉積修復(fù)技術(shù)因熱影響區(qū)小、工藝重復(fù)性好及可實(shí)現(xiàn)缺損部位近凈成形修復(fù)等優(yōu)點(diǎn)，在GH4169合金等貴重金屬零件的快速修復(fù)方面表現(xiàn)出明顯的技術(shù)優(yōu)勢(shì)和巨大的應(yīng)用前 景[3?5]。

激光沉積修復(fù)時(shí)的局部能量輸入以及層層沉積時(shí)的局部熱量累積，在修復(fù)體內(nèi)部以及修復(fù)體與基體之間都會(huì)產(chǎn)生高溫度梯度的不均勻溫度場(chǎng)，修復(fù)部位易產(chǎn)生過大的殘余應(yīng)力，導(dǎo)致修復(fù)件變形甚至開裂，影響修復(fù)件的性能及尺寸的穩(wěn)定性[6]。另外激光沉積修復(fù)屬于快速熔凝，凝固速度快，導(dǎo)致對(duì)GH4169合金修復(fù)體起強(qiáng)化作用的″和′強(qiáng)化相，因析出速度緩慢來不及析出，且修復(fù)層內(nèi)枝晶間存在連續(xù)態(tài)的Laves相，由于其高脆性和大量強(qiáng)化元素Nb的消耗，導(dǎo)致材料強(qiáng)度、延展性等性能下降[7]；激光沉積修復(fù)試樣的強(qiáng)度與塑性僅達(dá)到鑄件標(biāo)準(zhǔn)[8]。

為改善修復(fù)件的力學(xué)性能，有必要進(jìn)一步降低工件殘余應(yīng)力、優(yōu)化修復(fù)組織，基體預(yù)熱下修復(fù)是有效手段之一，預(yù)熱可以降低修復(fù)過程中修復(fù)體與基體間及修復(fù)體內(nèi)部的溫度梯度，有利于減小殘余應(yīng)力。JENDRZEJEWSKI等[9]、ZHANG等[10]的激光熔覆研究表明，基體預(yù)熱有助于殘余應(yīng)力的消減和抑制沉積層裂紋缺陷的產(chǎn)生。FARAHMAND等[11]研究發(fā)現(xiàn)，激光熔覆與感應(yīng)加熱相結(jié)合可使熔覆層的顯微組織得到明顯改善。龍日升等[12]利用有限元分析發(fā)現(xiàn)基板預(yù)熱到400 ℃可以顯著降低成形過程中試樣的熱應(yīng)力。閆世興等[13]研究發(fā)現(xiàn)對(duì)HT250基體預(yù)熱有利于提高熔覆層的強(qiáng)度與性能。

損傷零部件經(jīng)修復(fù)前的打磨處理后，可分為表面損傷和穿透性損傷兩類。結(jié)合GH4169高溫合金表面損傷的修復(fù)需求，對(duì)不同基體厚度的GH4169高溫合金試樣，采用感應(yīng)加熱設(shè)備對(duì)基體預(yù)熱至300 ℃進(jìn)行激光沉積修復(fù)，研究基體預(yù)熱對(duì)激光沉積修復(fù)GH4169合金試樣的殘余應(yīng)力、顯微組織及拉伸性能的影響。

1 實(shí)驗(yàn)

激光沉積修復(fù)GH4169合金試驗(yàn)是在沈陽航空航天大學(xué)建立的LDM?800系統(tǒng)上完成的。基體修復(fù)區(qū)局部預(yù)熱采用的感應(yīng)加熱裝置[8]包括：可調(diào)節(jié)電流的高頻感應(yīng)加熱設(shè)備、根據(jù)加熱區(qū)域形狀大小需求進(jìn)行仿形設(shè)計(jì)制造的感應(yīng)加熱器、對(duì)試樣加熱溫度進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)的上海巨哥公司的MAG30型紅外熱像儀。

試驗(yàn)基體材料選取經(jīng)時(shí)效熱處理的GH4169鎳基高溫合金，熔覆材料選取Inconel718球形粉末，粉末粒度為53~150 μm。基材與粉末材料的主要化學(xué)成分如表1所列。根據(jù)GH4169合金薄壁類零件的表面損傷結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，修復(fù)樣件基體尺寸為200 mm×100 mm×3 mm，加工成盲槽形式，如圖1(a)所示：每個(gè)待修復(fù)槽長(zhǎng)()30 mm，上沿寬()14 mm，坡角()30°，槽底基體厚度()選取2.0 mm與2.5 mm，對(duì)應(yīng)沉積厚度即修復(fù)體厚度分別為1.0 mm與0.5 mm。

激光沉積修復(fù)試驗(yàn)中采用的主要工藝參數(shù)為：激光功率1400 W，掃描速度7 mm/s，送粉速度6.5 g/min，搭接率40%，軸抬升量0.5 mm，并采用多道多層沉積方式進(jìn)行修復(fù)。試驗(yàn)中基體狀態(tài)為未預(yù)熱和預(yù)熱至300 ℃，基體預(yù)熱溫度全程由熱像儀檢測(cè)，通過溫度檢測(cè)信息適當(dāng)調(diào)整感應(yīng)加熱設(shè)備電流大小，保持基體溫度穩(wěn)定。掃描方式選取短邊平行往復(fù)掃描?；w預(yù)熱下的激光沉積修復(fù)GH4169合金試樣如圖1(b)所示。

表1 GH4169和Inconel718球形粉末的化學(xué)成分

圖1 盲槽損傷試樣示意圖和基體預(yù)熱的激光沉積修復(fù)試樣

根據(jù)修復(fù)試樣的翹曲變形情況判斷，殘余應(yīng)力的較大部位應(yīng)位于修復(fù)區(qū)與基體的結(jié)合區(qū)域。因此，如圖1(a)所示應(yīng)力檢測(cè)點(diǎn)選在距離修復(fù)區(qū)與基體結(jié)合處5 mm處位置，并采用中科院金屬所KJS?3型壓痕應(yīng)力測(cè)試儀進(jìn)行應(yīng)力檢測(cè)。首先將應(yīng)變片牢固地粘貼在工件所測(cè)區(qū)域上，在應(yīng)變片中心點(diǎn)通過壓痕沖擊頭加載制造一定尺寸的壓痕，通過應(yīng)變儀記錄應(yīng)變?cè)隽繑?shù)值，利用事先對(duì)所測(cè)材料標(biāo)定得到的彈性應(yīng)變與應(yīng)變?cè)隽康年P(guān)系來計(jì)算出原始?xì)堄鄳?yīng)力[14]；利用線切割截取試樣，經(jīng)打磨、拋光和鹽酸、硝酸、氫氟酸混合液(HCl:HNO3:HF=80:7:13)化學(xué)腐蝕后制成金相樣品，并采用日本OLYMPUS?GX51型光學(xué)顯微鏡和德國ZEISS?SIGMA型掃描電鏡進(jìn)行金相樣品的顯微組織觀察與分析以及能譜掃描分析。利用美國INSTRON?5982型試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫拉伸性能測(cè)試，拉伸件尺寸如圖2所示，拉伸時(shí)采用位移控制，加載速率2 mm/min。

激光沉積修復(fù)GH4169合金的試樣編號(hào)如表2所示。對(duì)每個(gè)樣品取3個(gè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量。

圖2 拉伸性能測(cè)試樣尺寸示意圖

表2 激光沉積修復(fù)試樣編號(hào)

2 結(jié)果與分析

2.1 殘余應(yīng)力

表3所列為修復(fù)體厚度為1.0 mm、0.5 mm的未預(yù)熱和預(yù)熱300 ℃時(shí)激光沉積修復(fù)GH4169合金試樣的殘余應(yīng)力測(cè)量數(shù)據(jù)。其中，σ、σ方向如圖1(a)所示。從表3可以看出，在損傷零件基體上應(yīng)力檢測(cè)點(diǎn)的殘余應(yīng)力為壓應(yīng)力。因?yàn)榧す馐矔r(shí)局部輸入高能量，使熔池及修復(fù)區(qū)域與基體間產(chǎn)生了很大的溫度梯度，周圍較冷的基體對(duì)熔池及修復(fù)區(qū)域的受熱膨脹變形起到約束作用，因此，基體處的殘余應(yīng)力為壓應(yīng) 力[8]。圖3所示為激光沉積修復(fù)試樣的殘余應(yīng)力直方圖，圖中數(shù)值為表3中各樣品測(cè)量值的平均值。

由表3和圖3可知，相比于未預(yù)熱試樣，基體預(yù)熱300 ℃的修復(fù)試樣殘余應(yīng)力明顯降低；當(dāng)修復(fù)體厚度為0.5 mm時(shí)，σ平均降低11.1%，σ平均降低42.0%。因?yàn)閷?duì)基體預(yù)熱降低了激光修復(fù)過程中修復(fù)體與基體之間的溫度梯度以及修復(fù)體內(nèi)部溫度梯度，有利于減小修復(fù)過程的殘余應(yīng)力。

表3 修復(fù)試樣的殘余應(yīng)力

圖3 修復(fù)試樣的殘余應(yīng)力直方圖

從表3和圖3還可以看出，無論基體預(yù)熱與否，基體厚度越大，即修復(fù)體厚度越小，修復(fù)試樣的殘余應(yīng)力隨之減小。以預(yù)熱試樣為例，基體厚度從2.0 mm到2.5 mm，即修復(fù)體厚度從1 mm到0.5 mm，殘余應(yīng)力σ平均降低12.3%，σ平均降低30.5%。因?yàn)樾迯?fù)體厚度越小，熱累積減小，溫度梯度降低，有利于減小殘余應(yīng)力。

2.2 合金的顯微組織

圖4和5所示分別為激光沉積修復(fù)GH4169合金試樣光學(xué)(OM)顯微組織和掃描電鏡(SEM)顯微組織。從圖4可以明顯看出，合金的光學(xué)顯微組織基本一致。修復(fù)區(qū)組織均呈現(xiàn)外延生長(zhǎng)的柱狀枝晶特點(diǎn)，且枝晶生長(zhǎng)具有較強(qiáng)的取向性，趨向于平行沉積高度方向生長(zhǎng)；基體為等軸晶組織；整體組織由基體經(jīng)熔合區(qū)向修復(fù)體連續(xù)變化，修復(fù)體與基體之間呈致密的冶金 結(jié)合。

由圖5可以看出，修復(fù)體厚度為1 mm和0.5 mm的情況下，未預(yù)熱試樣和預(yù)熱試樣均在枝晶間析出了Laves相，但析出形態(tài)有所不同。相比于未預(yù)熱試樣，基體預(yù)熱至300 ℃的試樣修復(fù)區(qū)的Laves相出現(xiàn)碎化現(xiàn)象，且變得粗壯。這是因?yàn)榛w預(yù)熱降低了激光沉積修復(fù)過程中基體與修復(fù)區(qū)之間的溫度梯度，熔池凝固速度相對(duì)降低，使得枝晶間析出的Laves相在凝固過程中有更長(zhǎng)的時(shí)間長(zhǎng)得更粗壯[15]。

由圖5還可以看出，無論基體預(yù)熱與否，基體厚度越大，即修復(fù)體厚度越小，修復(fù)區(qū)枝晶間析出的Laves相減少。因?yàn)樾迯?fù)體厚度越小，熱累積越小，修復(fù)體溫度整體降低，即當(dāng)前熔池所處的基體溫度降低，降低了熔池的冷卻速度，使得Nb元素有相對(duì)更多的時(shí)間擴(kuò)散，Laves相析出減少[16]。

2.3 拉伸性能

圖6所示為激光沉積修復(fù)GH4169合金拉伸性能測(cè)試試樣，從圖6可以明顯看出試樣的斷裂位置均位于修復(fù)區(qū)內(nèi)，表明基體與修復(fù)體之間形成了致密的冶金結(jié)合。

表4所示為激光沉積修復(fù)GH4169合金試樣的室溫拉伸性能測(cè)試數(shù)據(jù)。由表4可以發(fā)現(xiàn)，與未預(yù)熱修復(fù)試樣相比，預(yù)熱300 ℃修復(fù)試樣的抗拉強(qiáng)度略微降低，而斷后伸長(zhǎng)率提高了60%以上，達(dá)到了鍛件標(biāo)準(zhǔn)(Q/3B 548?1996)水平。因?yàn)榛w預(yù)熱300 ℃的GH4169合金修復(fù)試樣與未預(yù)熱修復(fù)試樣的顯微組織基本一致，故預(yù)熱下修復(fù)試樣的拉伸強(qiáng)度變化不大。而預(yù)熱下沉積層中的脆性Laves相出現(xiàn)碎化，有利于提高塑性[16]。

圖4 GH4169合金修復(fù)試樣的顯微組織

圖5 GH4169合金修復(fù)試樣的SEM像

圖6 拉伸測(cè)試試樣照片

表4 激光沉積修復(fù)GH4169合金室溫拉伸性能

從表4中的數(shù)據(jù)還可以看出，無論基體預(yù)熱與否，基體厚度越大，即修復(fù)體厚度越小，抗拉強(qiáng)度與斷后伸長(zhǎng)率均略有增加。這是因?yàn)樾迯?fù)體厚度越小，枝晶間析出的Laves相越少以及殘余應(yīng)力越小，有利于拉伸性能的提高。

3 結(jié)論

1) 相比于未預(yù)熱的修復(fù)試樣，基體預(yù)熱300 ℃的激光沉積修復(fù)GH4169合金表面損傷試樣的殘余應(yīng)力降低、組織中Laves相變得粗壯且出現(xiàn)碎化現(xiàn)象、抗拉強(qiáng)度略微降低但斷后伸長(zhǎng)率明顯提高。

2) 基體厚度越大，修復(fù)體厚度越小，殘余應(yīng)力減小、枝晶間析出的Laves相數(shù)量減少、抗拉強(qiáng)度與斷后伸長(zhǎng)率均略有增加。

[1] 師昌緒, 仲增墉. 我國高溫合金的發(fā)展與創(chuàng)新[J]. 金屬學(xué)報(bào), 2010, 46(11): 1281?1288. SHI Chang-xu, ZHONG Zeng-yong. Development and innovation of superalloy in China[J]. Acta Metallurgica Sinica, 2010, 46(11): 1281?1288.

[2] 郭建亭, 周蘭章, 袁 超, 侯介山, 秦學(xué)智. 我國獨(dú)創(chuàng)和獨(dú)具特色的幾種高溫合金的組織和性能[J]. 中國有色金屬學(xué)報(bào), 2011, 21(2): 237?250. GUO Jian-ting, ZHOU Lan-zhang, YUAN Chao, HOU Jie-shan, QIN Xue-zhi. Microstructure and properties of several originally invented and unique superalloys in China[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2011, 21(2): 237?250.

[3] 薛 蕾, 黃衛(wèi)東, 陳 靜, 林 鑫. 激光成形修復(fù)技術(shù)在航空鑄件修復(fù)中的應(yīng)用[J]. 鑄造技術(shù), 2008, 29(3): 391?394. XUE Lei, HUANG Wei-dong, CHEN Jing, LIN Xin. Application of laser forming repair technology on the aerial castings[J]. Foundry Technology, 2008, 29(3): 391?394.

[4] 蘇海軍, 尉凱晨, 郭 偉, 馬菱薇, 于瑞龍, 張 冰, 張 軍, 劉 林, 傅恒志. 激光快速成形技術(shù)新進(jìn)展及其在高性能材料加工中的應(yīng)用[J]. 中國有色金屬學(xué)報(bào), 2013, 23(6): 1567?1574.SU Hai-jun, WEI Kai-chen, GUO Wei, MA Ling-wei, YU Rui-long, ZHANG Bing, ZHANG Jun, LIU Lin, FU Heng-zhi. New development of laser rapid forming and its application in high performance materials processing[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2013, 23(6): 1567?1574.

[5] 盛定高. 精鑄鎳基合金渦輪葉片缺陷激光熔覆修復(fù)工藝[J]. 鑄造技術(shù), 2009, 30(10): 1341?1343. SHENG Ding-gao. Technology of repairing fine cast Nickel-base alloy turbine blade by laser cladding[J]. Foundry Technology, 2009, 30(10): 1341?1343.

[6] 楊 健, 黃衛(wèi)東, 陳 靜, 林 鑫. 激光快速成形金屬零件的殘余應(yīng)力[J]. 應(yīng)用激光, 2004, 24(1): 5?8. YANG Jian, HUANG Wei-dong, CHEN Jing, LIN Xin. Residual stress on laser rapid forming metal part[J]. Applied Laser, 2004, 24(1): 5?8.

[7] 趙衛(wèi)衛(wèi), 林 鑫, 劉奮成, 趙曉明, 陳 靜, 黃衛(wèi)東. 熱處理對(duì)激光立體成形Inconel718高溫合金組織和力學(xué)性能的影響[J]. 中國激光, 2009, 36(12): 3220?3225.ZHAO Wei-wei, LIN Xin, LIU Fen-cheng, ZHAO Xiao-ming, CHEN Jing, HUANG Wei-dong. Effect of heat treatment on microstructure and mechanical properties of laser solid forming Inconel718 superalloy[J]. Chinese Journal of Lasers, 2009, 36(12): 3220?3225.

[8] 卞宏友, 趙翔鵬, 楊 光, 欽蘭云, 王 維, 任宇航. 熱處理對(duì)激光沉積修復(fù)GH4169合金殘余應(yīng)力和拉伸性能的影響[J]. 中國激光, 2015, 42(10): 1003001-1?6. BIAN Hong-you, ZHAO Xiang-peng, YANG Guang, QIN Lan-yun, WANG Wei, REN Yu-hang. Effect of heat treatment on residual stress and tensile properties of laser deposition repair GH4169 superalloy[J]. Chinese Journal of Lasers, 2015, 42(10): 1003001-1?6.

[9] JENDRZEJEWSKI R, SLIWINSKI G, KRAWCZUK M, OSTACHOWICZ W. Temperature and stress fields induced during laser cladding[J]. Computer & Structures, 2004, 82(7/8): 653?658.

[10] ZHANG Y M, DRAKE R P, GLIMM J. Numerical evaluation of the impact of laser preheat on interface structure and instability[J]. Physics of Plasmas, 2007, 14(6): 062703.

[11] FARAHMAND P, LIU S, ZHANG Z, KOVACEVIC R. Laser cladding assisted by induction heating of Ni-WC composite enhanced by nano-WC and La2O3[J]. Ceramics International, 2014, 40: 15421?15438.

[12] 龍日升, 劉偉軍, 邢 飛, 王華兵, 卞宏友. 基板預(yù)熱對(duì)激光金屬沉積成形過程熱應(yīng)力的影響[J]. 機(jī)械工程學(xué)報(bào), 2009, 45(10): 241?247. LONG Ri-sheng, LIU Wei-jun, XING Fei, WANG Hua-bing, BIAN Hong-you. Effects of substrate preheating on thermal stress during laser metal deposition shaping[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2009, 45(10): 241?247.

[13] 閆世興, 董世運(yùn), 徐濱士, 王玉江, 任維彬, 方金祥. 預(yù)熱溫度對(duì)灰鑄鐵表面激光熔覆鎳基涂層組織與性能的影響[J]. 材料工程, 2015, 43(1): 30?36.YAN Shi-xing, DONG Shi-yun, XU Bin-shi, WANG Yu-jiang, REN Wei-bin, FANG Jin-xiang. Effect of preheating temperature on microstructure and property of laser clad Ni-based alloy coating on gray cast iron substrate[J]. Journal of Materials Engineering, 2015, 43(1): 30?36.

[14] 劉 生, 陳懷寧, 陳 靜, 黃春玲, 劉 英. 未知主應(yīng)力方向殘余應(yīng)力的壓痕應(yīng)變法測(cè)量及其程序設(shè)計(jì)[J].壓力容器, 2013, 30(2): 36?40. LIU Sheng, CHEN Huai-ning, CHEN Jing, HUANG Chun-ling, LIU Ying. Residual stress measurement of unknown principal stress direction by indentation strain?gage method and its program design[J]. Pressure Vessel Technology, 2013, 30(2): 36?40.

[15] 劉洪剛, 李鑄國, 黃 堅(jiān), 聶璞林, 張堯成, 吳毅雄. 冷卻速率對(duì)激光熔覆K4169高溫合金涂層組織的影響[J].機(jī)械工程材料, 2012, 36(12): 21?24. LIU Hong-gang, LI Zhu-guo, HUANG Jian, NIE Pu-lin, ZHANG Yao-cheng, WU Yi-xiong. Effect of cooling rate on microstructure of K4169 superalloy coating prepared by laser cladding[J]. Materials for Mechanical Engineering, 2012, 36(12): 21?24.

[16] 張堯成. 激光熔覆INCONEL 718合金涂層的成分偏聚與強(qiáng)化機(jī)理研究[D]. 上海: 上海交通大學(xué), 2013: 107?132. ZHANG Yao-cheng. Studies on component segregation and strengthening mechanism of laser cladding Inconel718 alloy coating[D]. Shanghai: Shanghai Jiao Tong University, 2013: 107?132.

Residual stress and tensile property of laser deposition repair GH4169 alloy surface damage with preheating

BIAN Hong-you1, DONG Wen-qi1, QU Shen2, YANG Guang1, QIN Lan-yun1, WANG Wei1

(1. Key Laboratory of Fundamental Science for National Defence of Aeronautical Digital Manufacturing Process, Shenyang Aerospace University, Shenyang 110136, China;2. Welding Laboratory, Shenyang Liming Aero-Engine (Group) Corporation LTD, Shenyang 110043, China)

Combining with the repairing demand of GH4169 alloy surface damage, the effect of substrate preheating process on the residual stress, microstructure and tensile property of laser deposition repair (LDR) GH4169 alloy specimen with different substrate thickness were investigated. The results show that, in contrast to repaired specimen without preheating, laser deposition repair GH4169 alloy after the substrate is preheated to 300 ℃, bothσandσof residual stress are reduced obviously. The Laves phase of the interdendritic in deposition becomes thick, and it presents a granular fragmentation phenomenon. The tensile strength is reduced slightly, but the elongation rate increases above 60%.These indicate that the standard of forging is reached. With the bigger substrate thickness and the smaller deposition thickness, the residual stress and Laves phase of the interdendritic of repaired specimen are decreased, the tensile strength and elongation are improved slightly.

GH4169 alloy; laser deposition repair; preheat; residual stress; microstructure; tensile property

Project(51375316) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project (2014ZE54028) supported by the Aeronautical Science Foundation of China; Project(L2014054) supported by the Scientific Research Program of Higher Education of Liaoning Province, China

2016-06-17;

2017-03-01

BIAN Hong-you; Tel: +86-18040036511; E-mail: bhy@sia.cn

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51375316)；航空科學(xué)基金資助項(xiàng)目(2014ZE54028)；遼寧省高等學(xué)?？茖W(xué)研究項(xiàng)目(L2014054)

2016-06-17；

2017-03-01

卞宏友，副教授，博士；電話：18040036511；E-mail: bhy@sia.cn

10.19476/j.ysxb.1004.0609.2018.06.07

1004-0609(2018)-06-1136-07

TG15；TG178

A

(編輯 龍懷中)