寇 昊李 寧郭雙楓

(1.核工業(yè)西南勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,四川成都 610061;2.西安理工大學(xué)巖土工程研究所,陜西西安 710048)

目前常用的邊坡地震穩(wěn)定性分析方法主要有擬靜力法、滑塊分析法、數(shù)值模擬和試驗(yàn)法等。許多學(xué)者結(jié)合實(shí)際工程對(duì)這些方法進(jìn)行了改進(jìn)及應(yīng)用,如:祝荃芃等[1鄄2]對(duì)擬靜力法進(jìn)行了改進(jìn);陳春舒等[3]通過改進(jìn)Newmark滑塊位移法得到更符合實(shí)際的計(jì)算結(jié)果;言志信等[4]采用FLAC有限差分軟件、鄭允等[5]采用UDEC離散元軟件、黃潤(rùn)秋等[6]采用PFC顆粒流軟件、李書兵等[7]采用ANSYS有限元軟件、Tang等[8]結(jié)合FEM 和DDA方法、劉蕾等[9]通過FLAC/PFC2D耦合計(jì)算,對(duì)巖質(zhì)邊坡的地震穩(wěn)定性及破壞機(jī)制進(jìn)行了大量的數(shù)值模擬研究;李祥龍等[10]、范剛等[11]分別采用振動(dòng)臺(tái)和離心機(jī)動(dòng)力試驗(yàn),分析了巖質(zhì)邊坡的動(dòng)力破壞特征。此外,AL鄄Homoud等[12]考慮不確定性因素,將概率算法引入到邊坡地震穩(wěn)定性計(jì)算之中。對(duì)于邊坡動(dòng)力失穩(wěn)破壞的標(biāo)志,鄭穎人等[13]認(rèn)為潛在滑體位移突然增大、破裂面貫通以及計(jì)算中力和位移不收斂這3個(gè)條件同時(shí)滿足才能說明邊坡已經(jīng)破壞。

大量工程實(shí)踐表明,巖體的結(jié)構(gòu)特征控制著巖體工程的變形與破壞,對(duì)巖體的整體穩(wěn)定性起著決定性作用[14],因此從巖體結(jié)構(gòu)角度分析邊坡穩(wěn)定性具有極其重要的現(xiàn)實(shí)意義。本文依據(jù)GB 50487—2008《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》的巖體結(jié)構(gòu)劃分方式,按塊狀結(jié)構(gòu)、層狀結(jié)構(gòu)、碎裂狀結(jié)構(gòu)及散體狀結(jié)構(gòu)等4種結(jié)構(gòu)類型,綜述地震作用下巖體邊坡破壞機(jī)制和穩(wěn)定性的研究進(jìn)展,總結(jié)了不同結(jié)構(gòu)巖體邊坡的地震破壞模式,以供潛在失穩(wěn)邊坡的治理提供參考。

1 巖體邊坡地震穩(wěn)定性的影響因素

關(guān)于邊坡動(dòng)力響應(yīng)及穩(wěn)定性的研究始于20世紀(jì)20年代,但初期主要集中于土質(zhì)邊坡的研究。對(duì)巖體邊坡的動(dòng)力研究則開始于20世紀(jì)70年代。巖體邊坡在地震動(dòng)荷載作用下發(fā)生變形破壞,是由巖體自身結(jié)構(gòu)特征、所處的地質(zhì)環(huán)境(應(yīng)力場(chǎng)、滲流場(chǎng)、溫度場(chǎng))以及地震動(dòng)荷載特征(幅值、頻譜、持續(xù)時(shí)間及作用方向等)共同作用的結(jié)果,其中巖體結(jié)構(gòu)特征是內(nèi)因,所處的地質(zhì)環(huán)境是間接因素,地震作用是直接誘導(dǎo)因素[15]。

1.1 巖體結(jié)構(gòu)特征

巖體是由完整巖塊和復(fù)雜結(jié)構(gòu)面網(wǎng)絡(luò)組合而成的,其結(jié)構(gòu)面決定了巖體具有不同于其他天然材料的獨(dú)特屬性,即不連續(xù)性、各向異性與非均質(zhì)性。人們經(jīng)過多年的研究與實(shí)踐,對(duì)巖體變形程度和復(fù)雜性作了綜合概括,對(duì)巖體結(jié)構(gòu)進(jìn)行了分類,并作為評(píng)價(jià)巖體質(zhì)量及穩(wěn)定狀態(tài)的定性指標(biāo)[16]。Brady等[17]研究了巖體巖性和結(jié)構(gòu)對(duì)巖體力學(xué)性質(zhì)的影響,并將巖體結(jié)構(gòu)總體劃分為六大類:完整型巖體、質(zhì)量等級(jí)極好巖體、質(zhì)量好的巖體、中等質(zhì)量巖體、質(zhì)量低的巖體和極差巖體,并提出了巖體破壞準(zhǔn)則。孫廣忠[18]經(jīng)過多年的研究,發(fā)現(xiàn)巖體破壞受巖體結(jié)構(gòu)控制,提出了在巖體結(jié)構(gòu)控制下的7種破壞機(jī)制,還根據(jù)巖體的變形及地應(yīng)力特點(diǎn)將巖體劃分為4種類型。殷躍平[19]將三峽庫(kù)區(qū)邊坡結(jié)構(gòu)劃分為順層巖體邊坡、平緩軟硬互層邊坡、滑崩堆積體邊坡、溶塌角礫巖邊坡、層狀碎裂狀巖體邊坡等類型。Agliardi等[20鄄21]通過分析不同邊坡區(qū)段巖體的破壞特征,總結(jié)得出邊坡的整體破壞是由局部結(jié)構(gòu)控制的邊坡失穩(wěn)所導(dǎo)致,因此有必要進(jìn)行巖體邊坡的損傷評(píng)估,進(jìn)而更好地認(rèn)識(shí)邊坡的潛在破壞模式。在地震動(dòng)荷載作用下不同完整程度和不同堅(jiān)硬程度的巖體動(dòng)力響應(yīng)也存在很大的差異[22]。

1.2 地質(zhì)環(huán)境

地質(zhì)環(huán)境是指地質(zhì)體賦存的環(huán)境,主要包括地層巖性及地質(zhì)構(gòu)造、地應(yīng)力、地下水、溫度等環(huán)境要素。Koukouvelas等[23]通過航拍照片和地震測(cè)繪研究表明,希臘的斯科爾斯山(Skolis Mountain)的巖崩現(xiàn)象是長(zhǎng)期的氣候和地質(zhì)構(gòu)造等因素造成的。Azhari等[24]主要考慮了地震參數(shù)和地質(zhì)力學(xué)特征,建立了一個(gè)地震動(dòng)荷載所造成的露天礦山邊坡破壞的數(shù)據(jù)庫(kù),通過數(shù)據(jù)分析得出雖然有利的河谷形狀和頂部風(fēng)化層的缺失使得露天礦山邊坡不太容易發(fā)生地震破壞,但過大的孔隙水壓力仍會(huì)造成破壞。地下水是滑坡發(fā)生的一個(gè)因素,傾斜地形的地震作用也是一個(gè)重要因素,Lo觃iciga等[25鄄26]建立了考慮地震動(dòng)荷載和地下水共同作用下的邊坡安全系數(shù)和屈服系數(shù)的閉合方程,說明了地震動(dòng)荷載和地下水共同作用下會(huì)發(fā)生液化以及黏土軟化的原因。在高地應(yīng)力和凍融循環(huán)的環(huán)境中,也會(huì)加劇邊坡的破壞[27鄄28]。

2 地震作用下巖體邊坡破壞機(jī)制及穩(wěn)定性

2.1 塊狀巖體邊坡

通常情況下,塊狀巖體邊坡未發(fā)育或較少發(fā)育結(jié)構(gòu)完整、傾向坡外的結(jié)構(gòu)面,邊坡整體穩(wěn)定性較好。但在地震動(dòng)荷載作用下,巖體震裂松動(dòng),結(jié)構(gòu)面加劇擴(kuò)展,抗剪強(qiáng)度也顯著降低,致使邊坡的整體穩(wěn)定性大幅降低。

地震作用下塊狀巖體邊坡的破壞模式及破壞過程受到坡高、坡角、巖體結(jié)構(gòu)面特征以及地震動(dòng)荷載特征等因素的影響。Gibson等[29]基于簡(jiǎn)化、離散、單塊模型的方案,采用二維單塊框架,提出了滑動(dòng)破壞、傾倒破壞、坍塌破壞和約束傾倒破壞等4種塊狀巖體邊坡破壞模式的地震屈服加速度方程。基于塊體理論,郭杰[30]采用擬靜力法對(duì)淺層塊狀巖體邊坡穩(wěn)定性的研究表明,地震作用下不同方向的地震慣性力對(duì)邊坡塊體穩(wěn)定性影響不同,水平向的地震慣性力對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響更為明顯,易出現(xiàn)順層向的滑移破壞。廖少波[31]采用三維離散元軟件3DEC研究了結(jié)構(gòu)面特征對(duì)塊狀巖體邊坡穩(wěn)定性的影響,結(jié)果表明塊狀巖體邊坡的穩(wěn)定性受結(jié)構(gòu)面強(qiáng)度的控制,順傾結(jié)構(gòu)面傾角越大、結(jié)構(gòu)面起始位置越高,邊坡的地震動(dòng)力響應(yīng)越大,穩(wěn)定性越差;結(jié)構(gòu)面發(fā)育越密集,巖體的完整性越差,邊坡的地震動(dòng)力響應(yīng)就越強(qiáng)烈。滕光亮等[32]采用UDEC對(duì)含兩組節(jié)理的巖體邊坡進(jìn)行了數(shù)值模擬,結(jié)果表明:地震作用下坡高和坡角越大邊坡穩(wěn)定性越差,節(jié)理夾角越大邊坡越穩(wěn)定,節(jié)理傾角大于坡角或傾角很小時(shí),邊坡較穩(wěn)定;在地震作用初期,邊坡表面出現(xiàn)受拉破壞,沿著邊坡表面由下向上延伸;隨著地震作用的進(jìn)行,破壞區(qū)逐漸向坡體內(nèi)部發(fā)展,邊坡下部的受拉破壞區(qū)域逐漸擴(kuò)大且向坡體上部發(fā)展;地震作用后期,邊坡表面存在著強(qiáng)烈的拉裂作用,塑性受拉破壞區(qū)域發(fā)展到形成一個(gè)貫通的區(qū)域時(shí),整個(gè)貫通區(qū)域上部的坡體便會(huì)發(fā)生滑塌破壞。

綜上所述,塊狀巖體邊坡在地震作用下的破壞過程是先在坡體表面出現(xiàn)受拉破壞,然后逐漸由坡體的上部向下部、表面向內(nèi)部發(fā)展延伸,直至受拉區(qū)向受剪區(qū)擴(kuò)展形成貫通的區(qū)域,最終導(dǎo)致邊坡發(fā)生失穩(wěn)破壞,這是受拉和受剪的復(fù)合破壞過程。

2.2 層狀巖體邊坡

層狀巖體邊坡是被結(jié)構(gòu)面切割成層狀的一類巖體邊坡,一般按邊坡與巖層產(chǎn)狀關(guān)系劃分為順層巖體邊坡、反傾巖體邊坡及水平層狀巖體邊坡。層狀邊坡分布十分廣泛,大部分變質(zhì)巖和全部沉積巖均具有層狀結(jié)構(gòu),而地球表面分布最為廣泛的巖石就是沉積巖。地震作用下層狀巖體邊坡的破壞模式及破壞過程受到坡體形狀、層面特征以及地震動(dòng)荷載特征等因素的影響[33]。

2.2.1 順層巖體邊坡

對(duì)于順層巖體邊坡,尤其當(dāng)巖層傾角大于邊坡傾角時(shí),在自重、外界擾動(dòng)、降雨等作用下邊坡非常容易發(fā)生失穩(wěn)破壞。對(duì)于順層巖體邊坡的動(dòng)力響應(yīng)研究,董金玉等[34]通過大型振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)順層巖體邊坡隨著邊坡高程增加,加速度放大系數(shù)增加的速度加快,在坡體同一高程上,邊坡表面加速度放大系數(shù)大于坡體內(nèi)部。汪茜[35]采用UDEC對(duì)地震造成的順層節(jié)理巖體邊坡的變形破壞規(guī)律進(jìn)行了數(shù)值模擬,結(jié)果表明邊坡的變形破壞程度隨坡角和層面傾角的增大而增大。李祥龍等[36]通過FLAC/PFC2D耦合動(dòng)力計(jì)算,發(fā)現(xiàn)非貫通層面部分的強(qiáng)度和層面貫通率對(duì)順層巖體邊坡地震穩(wěn)定性影響顯著,而貫通層面部分的抗剪強(qiáng)度對(duì)順層巖體邊坡地震穩(wěn)定性和破壞范圍的影響較小,只有在順層巖體邊坡內(nèi)部所有巖層層面均完全貫通的前提下才成為影響邊坡穩(wěn)定性的主導(dǎo)因素。丁梓涵等[37]采用FLAC3D對(duì)不同巖層傾角的順層巖體邊坡的數(shù)值模擬表明,當(dāng)巖層傾角小于軟弱巖層內(nèi)摩擦角時(shí),邊坡表面峰值位移較小且變化規(guī)律受巖層傾角影響不明顯;當(dāng)巖層傾角大于軟弱巖層內(nèi)摩擦角且小于30毅時(shí)邊坡表面峰值位移增大,大于60毅時(shí)減小。馮志仁等[38]對(duì)含軟弱夾層的順層巖體邊坡的研究表明,地震動(dòng)峰值加速度、頻率和初動(dòng)方向?qū)吰卤砻娣糯笮?yīng)的影響較大,隨著地震動(dòng)峰值加速度的增大,放大效應(yīng)由軟弱夾層之上的邊坡表面及坡頂向坡肩逐漸增大,坡肩的放大效應(yīng)最大。言志信等[4]對(duì)豎向和水平向地震耦合作用下的動(dòng)力響應(yīng)分析表明,地震豎向和水平向耦合作用比簡(jiǎn)單水平向振動(dòng)更加貼近實(shí)際,破壞性更大。

對(duì)地震作用下順層巖體邊坡的破壞模式及破壞過程,艾暢等[39]通過水下爆炸模擬近場(chǎng)地震,發(fā)現(xiàn)在近場(chǎng)地震作用下主要表現(xiàn)為層間滑移破壞,由于應(yīng)力波的作用,層間界面弱化,黏聚力及內(nèi)摩擦角減小,導(dǎo)致坡體失穩(wěn)。李祥龍等[10]的離心機(jī)動(dòng)力試驗(yàn)結(jié)果表明,順層巖體邊坡的地震穩(wěn)定性和破壞機(jī)制受結(jié)構(gòu)面發(fā)育特征控制,含有次級(jí)節(jié)理的邊坡動(dòng)力穩(wěn)定性更低,產(chǎn)生張拉破壞導(dǎo)致巖體內(nèi)部解體,非貫通層面部分產(chǎn)生剪切破壞使層面貫通。范剛等[40]對(duì)順層巖體邊坡采用能量判識(shí)方法分析,發(fā)現(xiàn)邊坡的損傷首先出現(xiàn)在坡肩位置,隨后隨著地震動(dòng)強(qiáng)度的增大,損傷向低高程轉(zhuǎn)移;含軟弱夾層的順層巖體邊坡的破壞主要表現(xiàn)為邊坡后緣垂直的拉裂和沿邊坡中上部軟弱夾層的剪切滑動(dòng),邊坡的破壞模式為拉裂-滑移-崩落式。言志信等[41]通過FLAC3D數(shù)值模擬研究表明,地震作用下順層巖體邊坡變形破壞主要受軟弱夾層控制,表現(xiàn)為軟弱結(jié)構(gòu)面上部受拉破壞與下部剪切破壞。

2.2.2 反傾巖體邊坡

對(duì)于反傾巖體邊坡,其沿層面方向沒有滑動(dòng)變形的空間,不易形成貫通滑面,一般認(rèn)為較為穩(wěn)定。對(duì)于反傾巖體邊坡的地震穩(wěn)定性研究,張沫[42]采用FLAC3D對(duì)反傾巖體邊坡進(jìn)行了動(dòng)力分析,得出反傾巖體邊坡加速度放大系數(shù)極值會(huì)隨著坡高的增加先增大后減小,隨著坡角的增大而增大,隨著巖層傾角的增大而減小的結(jié)論。陳臻林等[43]對(duì)含不同角度和厚度軟弱夾層的反傾巖體邊坡地震穩(wěn)定性研究結(jié)果表明,地震波經(jīng)過軟弱夾層后,邊坡上部巖體對(duì)地震波的放大作用會(huì)減弱,隨軟弱夾層反傾角度的增大,邊坡動(dòng)力響應(yīng)的變化規(guī)律是先增大后減小。李祥龍等[44]的離心機(jī)動(dòng)力試驗(yàn)結(jié)果表明,含有次級(jí)節(jié)理的反傾巖體邊坡地震穩(wěn)定性明顯低于不含次級(jí)節(jié)理的反傾巖體邊坡。楊國(guó)香等[45]的振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)結(jié)果表明,當(dāng)?shù)卣鸩l率越接近坡體自振頻率時(shí),加速度放大越明顯。范剛等[11]對(duì)含泥化夾層的順層和反傾巖體邊坡的研究表明,反傾巖體邊坡坡體內(nèi)部加速度放大系數(shù)整體上大于順層巖體邊坡。

地震作用下反傾巖體邊坡的破壞模式及破壞過程研究方面,楊國(guó)香等[45]通過振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)得出反傾巖體邊坡在地震作用下的破壞過程為:地震誘發(fā)坡頂結(jié)構(gòu)面張裂、坡體淺表層結(jié)構(gòu)面張開、淺表層結(jié)構(gòu)面張開數(shù)量增加并出現(xiàn)塊體剪斷現(xiàn)象、坡體表層及中上部結(jié)構(gòu)松動(dòng)并出現(xiàn)貫通裂縫。劉云鵬等[46]采用UDEC模擬了反傾軟硬互層巖體邊坡,結(jié)果表明地震作用下軟弱巖層向外剪出,帶動(dòng)上部的巖體向外張拉,形成貫通的滑移面,進(jìn)而使得邊坡發(fā)生傾倒滑移破壞。李祥龍等[44]的離心機(jī)動(dòng)力試驗(yàn)結(jié)果表明,不含次級(jí)節(jié)理的反傾巖體邊坡破壞從坡腳開始依次向后產(chǎn)生巖層的彎折破壞,而含有次級(jí)節(jié)理的反傾巖體邊坡破壞從坡體中后部開始依次向坡腳巖層產(chǎn)生貫通破壞,貫通破壞面傾角明顯高于不含次級(jí)節(jié)理的反傾巖體邊坡,并且呈明顯的臺(tái)階狀。劉蕾等[9]對(duì)反傾巖體邊坡的數(shù)值模擬結(jié)果表明,地震破壞過程中,坡體內(nèi)部層面主要發(fā)生剪切破壞,邊坡頂部出現(xiàn)少量張拉破壞;含正交次級(jí)節(jié)理的邊坡坡頂產(chǎn)生張拉破壞,而坡底既產(chǎn)生張拉破壞,也產(chǎn)生剪切破壞。

2.2.3 水平層狀巖體邊坡

對(duì)于水平層狀巖體邊坡的地震穩(wěn)定性研究,侯紅娟等[47]通過大型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn),得出不同地震荷載條件下,水平層面結(jié)構(gòu)均對(duì)豎向地震波的影響較為顯著的結(jié)論。周飛等[48]對(duì)含水平軟弱夾層的巖體邊坡試驗(yàn)結(jié)果表明,軟弱夾層對(duì)邊坡的動(dòng)力響應(yīng)影響也因激勵(lì)方向不同而有所區(qū)別,水平向激勵(lì)的動(dòng)力響應(yīng)有一定的放大作用,而對(duì)豎向激勵(lì)的動(dòng)力響應(yīng)則會(huì)吸收減弱;在相同的地震動(dòng)荷載激勵(lì)下,軟弱夾層以下邊坡表面的豎向放大系數(shù)大于水平向,夾層以上則相反。周劍等[49]采用UDEC模擬了水平層狀巖體邊坡在不同頻率垂向壓縮應(yīng)力波作用下邊坡的動(dòng)力響應(yīng),結(jié)果表明坡頂垂向峰值加速度大小呈周期性變化,輸入應(yīng)力波頻率越大該變化頻次越高,低頻應(yīng)力波作用下,水平層狀巖體邊坡坡頂?shù)拇瓜蚍逯导铀俣容^均質(zhì)邊坡的增加值隨坡高增加而增大;較高頻率應(yīng)力波作用時(shí),邊坡頂部靠近邊坡表面的垂向峰值加速度高于均質(zhì)邊坡,遠(yuǎn)離邊坡表面時(shí)則相反。

地震作用下水平層狀巖體邊坡的破壞模式及破壞過程研究方面,侯紅娟等[47]的振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)結(jié)果表明,地震作用下水平層狀邊坡變形破壞以拉裂-剪切滑移為主,硬巖邊坡主要以豎向拉壓作用為主,而軟巖邊坡則是水平拉剪作用顯著。胡訓(xùn)健等[50]采用PFC2D模擬了不同節(jié)理間距的含水平斷續(xù)節(jié)理的層狀巖體邊坡在地震作用下的破壞模式,結(jié)果表明:當(dāng)節(jié)理間距較小時(shí),發(fā)生潰散型破壞;當(dāng)節(jié)理間距較大時(shí),發(fā)生拉裂滑移塊體傾倒破壞和拉裂-水平滑移混合破壞。鄒威等[51]對(duì)不同巖性組合的水平層狀巖體邊坡進(jìn)行了試驗(yàn)研究,發(fā)現(xiàn)水平層狀邊坡破壞受層面控制,主要發(fā)生在頂部尤其是靠近坡肩部位,呈拉裂-剪切 滑移式破壞;在相同地震波作用下,上軟下硬邊坡主要是頂層巖體震碎而呈散體狀滑落,而上硬下軟邊坡主要是巖層后緣拉裂而發(fā)生整體剪切錯(cuò)動(dòng)。

綜上所述,層狀巖體邊坡在地震作用下的破壞模式可總結(jié)為:淤順層巖體邊坡。地震作用下層間界面弱化,抗剪強(qiáng)度降低,主要發(fā)生層間滑移破壞;非貫通層面的順層巖體邊坡非貫通部分產(chǎn)生剪切破壞,含有次級(jí)節(jié)理的順層巖體邊坡產(chǎn)生張拉破壞;含有軟弱夾層的順層巖體邊坡,表現(xiàn)為軟弱結(jié)構(gòu)面上部張拉破壞與下部剪切破壞。于反傾巖體邊坡。地震作用下坡體內(nèi)部主要發(fā)生彎折-剪切破壞,坡頂出現(xiàn)少量張拉破壞;含有次級(jí)節(jié)理的反傾巖體邊坡,坡頂產(chǎn)生張拉破壞,而坡底既產(chǎn)生張拉破壞,也產(chǎn)生剪切破壞;含有軟弱夾層的反傾巖體邊坡,帶動(dòng)上部巖體向外張拉,發(fā)生傾倒滑移破壞;含有下伏軟巖的反傾巖體邊坡后緣部位更易拉裂。盂水平層狀巖體邊坡。地震作用下主要以拉裂-剪切滑移破壞為主,軟巖邊坡以水平拉剪為主,硬巖邊坡以豎向拉壓為主;上軟下硬巖體邊坡主要是頂層巖體震碎而呈散體狀滑塌破壞,上硬下軟巖體邊坡主要是巖層后緣拉裂而發(fā)生整體剪切崩塌破壞。

2.3 碎裂狀巖體邊坡

碎裂狀結(jié)構(gòu)巖體是工程中常見的不良巖體,穩(wěn)定性較差。對(duì)于碎裂狀巖體邊坡的破壞模式和破壞過程研究,崔圣華[52]通過室內(nèi)物理試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),碎裂巖體震動(dòng)后密度降低率達(dá)10%,存在擴(kuò)容現(xiàn)象;基于PFC顆粒流軟件的巖石動(dòng)力剪切試驗(yàn)表明,碎裂滑帶的抗剪強(qiáng)度隨正應(yīng)力的增加而降低,穩(wěn)定性隨時(shí)間呈波狀遞減變化。黃潤(rùn)秋等[6]對(duì)“5·12冶汶川地震觸發(fā)的大光包滑坡的研究表明,強(qiáng)震滑帶碎裂化現(xiàn)象存在且伴隨擴(kuò)容效應(yīng);采用物理模擬和PFC數(shù)值模擬驗(yàn)證了強(qiáng)震中滑帶的碎裂和擴(kuò)容過程:滑帶巖體的碎裂降低了滑帶的摩阻力,擴(kuò)容使地下水強(qiáng)力擠入擴(kuò)容空間,從而可能激發(fā)水擊作用機(jī)制,導(dǎo)致孔隙水壓力激增,滑帶抗剪能力急劇降低,從而促使滑坡驟然啟動(dòng),產(chǎn)生高速滑動(dòng)。周君波[53]的巖體動(dòng)力學(xué)試驗(yàn)表明,碎裂狀結(jié)構(gòu)巖體的動(dòng)力破壞以沿著結(jié)構(gòu)面的張拉破壞為主,巖體片理面對(duì)巖體的破壞起控制性作用;采用UDEC對(duì)碎裂狀巖體邊坡動(dòng)力破壞過程的數(shù)值模擬結(jié)果表明,地震會(huì)造成結(jié)構(gòu)面的累積損傷,加速結(jié)構(gòu)面的擴(kuò)展、貫通,導(dǎo)致邊坡巖體沿結(jié)構(gòu)面發(fā)生張拉破壞,巖體破碎滑落或者被拋出。趙偉華等[54]分析了碎裂狀結(jié)構(gòu)巖體的崩塌機(jī)理,指出碎裂狀巖體邊坡崩塌過程可分為應(yīng)力重分布、潛在崩塌體形成和地震誘發(fā)崩塌3個(gè)階段。

綜上所述,地震作用下碎裂狀巖體邊坡先是在結(jié)構(gòu)面產(chǎn)生損傷累積,巖體沿著結(jié)構(gòu)面發(fā)生張拉破壞,并伴隨著擴(kuò)容效應(yīng)進(jìn)一步破碎,從而降低了巖體抗剪強(qiáng)度,最終導(dǎo)致巖體破碎滑落甚至拋出。

2.4 散體狀巖體邊坡

散體狀巖體邊坡一般呈碎裂、松散狀,節(jié)理、裂隙極其發(fā)育,自穩(wěn)能力較差。對(duì)于散體狀巖體邊坡的破壞模式和破壞過程研究,姜立春等[55]通過淺層振動(dòng)波在散體狀巖體邊坡中的傳播測(cè)試試驗(yàn)得出,黏彈性散體介質(zhì)波的衰減與頻率正相關(guān);介質(zhì)的密度差、孔隙度、充填物、透過因子是振動(dòng)波衰減的關(guān)鍵因素。張曉暉[56]采用FLAC模擬了破碎巖體和人工堆渣復(fù)合高邊坡的動(dòng)力穩(wěn)定性,結(jié)果表明:對(duì)于破碎巖體邊坡,水平方向上從邊坡表面向坡內(nèi)以及垂直方向上隨著高程的增加,位移、速度、加速度放大系數(shù)略有增大;對(duì)于人工堆渣邊坡,則有所減小,但均比坡腳處有所增大。葉袁坤[57]對(duì)山區(qū)高速公路巖堆邊坡的動(dòng)力分析表明:邊坡永久位移隨著頻率的增加反而降低;隨著振幅的增加,永久位移明顯增大;隨著坡高的增加并非單調(diào)增大,而存在一個(gè)臨界的坡高(100 m左右),當(dāng)坡高大于臨界坡高時(shí),永久位移隨著坡高的增加反而下降;當(dāng)坡角小于60毅時(shí),隨著坡角的增加,永久位移明顯增大,當(dāng)坡角大于60毅時(shí),對(duì)邊坡的永久位移影響不大。Zhang等[58]對(duì)土石堆積層斜坡的地震擾動(dòng)分析表明,地震動(dòng)峰值加速度的提高對(duì)堆積體累積塑性變形有顯著影響,對(duì)堆積體穩(wěn)定狀態(tài)有較強(qiáng)的擾動(dòng)效應(yīng);土工離心模型試驗(yàn)結(jié)果表明,隨著震松坡體損傷程度增大,其應(yīng)力與位移場(chǎng)于震后短期的調(diào)整幅度將相應(yīng)提高。張?jiān)诺萚59]通過物理模擬試驗(yàn),證實(shí)了細(xì)顆粒層在溜砂坡大規(guī)模失穩(wěn)的主控作用,認(rèn)為動(dòng)力失穩(wěn)機(jī)制是在地震動(dòng)荷載強(qiáng)烈作用下,細(xì)顆粒層抗剪強(qiáng)度相對(duì)較低,使坡體沿細(xì)顆粒層發(fā)生大規(guī)模的滑塌。

綜上所述,由于散體狀巖體邊坡自穩(wěn)能力較差,在地震作用下散體被震碎、震松,使得抗剪強(qiáng)度降低,進(jìn)而造成滑塌破壞。

3 研究展望

地震作用下巖體邊坡破壞機(jī)制及穩(wěn)定性受到邊坡本身的幾何形態(tài)、巖體內(nèi)部結(jié)構(gòu)和力學(xué)特征以及地震動(dòng)特征等多種因素的影響,是一個(gè)非常復(fù)雜的問題。雖然前人對(duì)巖體邊坡的地震穩(wěn)定性及破壞機(jī)制做了大量研究,取得了一定成果,但由于對(duì)巖體內(nèi)部結(jié)構(gòu)認(rèn)識(shí)不足及其他因素的影響,未能從巖體結(jié)構(gòu)角度進(jìn)行全面詳細(xì)地研究,今后可從以下幾個(gè)方面做進(jìn)一步探討:

a.深入研究地震動(dòng)空間變化對(duì)巖體邊坡變形與穩(wěn)定的影響。已有研究主要集中在地震動(dòng)荷載的峰值、頻率、持時(shí)以及地震動(dòng)方向等方面,然而考慮行波效應(yīng)、相干效應(yīng)及場(chǎng)地效應(yīng)等引起的地震動(dòng)空間變化,可以更全面認(rèn)識(shí)地震動(dòng)荷載對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響。

b.加強(qiáng)巖體內(nèi)部結(jié)構(gòu)特征研究。巖體結(jié)構(gòu)對(duì)地震波具有散射作用,決定了巖體邊坡的動(dòng)力響應(yīng)特征。通過利用地質(zhì)雷達(dá)探測(cè)技術(shù)與真三維鉆孔成像技術(shù)的互補(bǔ)優(yōu)勢(shì),可以更加準(zhǔn)確探測(cè)出巖體內(nèi)部結(jié)構(gòu)的發(fā)育情況。

c.提高物理模型試驗(yàn)的準(zhǔn)確性。物理模型試驗(yàn)由于尺度效應(yīng)、邊界效應(yīng)、數(shù)據(jù)采集的準(zhǔn)確性以及試驗(yàn)中未考慮到的因素等影響,導(dǎo)致結(jié)果與工程實(shí)際存在一定偏差。采用現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)或者更能反映實(shí)際重力場(chǎng)的離心機(jī)試驗(yàn),可以得到更接近實(shí)際的地震作用效果,更清晰的邊坡破壞模式。

d.考慮地下水和地震動(dòng)荷載共同作用的影響。地下水和地震動(dòng)荷載都是誘導(dǎo)滑坡產(chǎn)生的重要因素,然而考慮地下水對(duì)散體狀巖體邊坡和部分碎裂狀巖體邊坡的劣化作用以及水壓力驅(qū)動(dòng)作用的研究較多,考慮地震動(dòng)荷載作用的研究卻較少,對(duì)于塊狀巖體邊坡和層狀巖體邊坡的研究更少。在巖體邊坡的變形和穩(wěn)定性分析中,同時(shí)考慮地下水和地震動(dòng)荷載,將會(huì)更好地反映巖體邊坡的破壞機(jī)制。

[1]祝荃芃.邊坡地震穩(wěn)定性分析擬靜力法的改進(jìn)[D].重慶:重慶大學(xué),2015.

[2]LIU Yaqun,LI Haibo,XIAO Keqiang,et al.Seismic stability analysis of a layered rock slope[J].Computers and Geotechnics,2014,55:474鄄481.

[3]陳春舒,夏元友.基于極限分析的邊坡實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)Newmark滑塊位移法[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2016,35(12):2507鄄2515.(CHEN Chunshu,XIA Yuanyou.A real鄄time dynamic Newmark sliding block method for slopes based on limit analysis[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2016,35(12):2507鄄2515.(in Chinese))

[4]言志信,龍哲,周小亮,等.錨固參數(shù)對(duì)地震作用下巖質(zhì)邊坡錨固界面剪切作用影響的數(shù)值分析[J].煤炭學(xué)報(bào),2017,42(10):2537鄄2544.(YAN Zhixin,LONG Zhe,ZHOU Xiaoliang,et al.Numeral analysis of anchoring parameters for bolt in rock slope anchored interface shear action under earthquake[J].Journal of China Coal Society,2017,42(10):2537鄄2544.(in Chinese))

[5]鄭允,陳從新,劉婷婷,等.坡頂荷載作用下巖質(zhì)邊坡傾倒破壞分析[J].巖土力學(xué),2015,36(9):2639鄄2647.(ZHENG Yun,CHEN Congxin,LIU Tinging,et al.Analysis of toppling failure of rock slopes under the loads applied on the top[J].Rock and Soil Mechanics,2015,36(9):2639鄄2647.(in Chinese))

[6]黃潤(rùn)秋,裴向軍,崔圣華.大光包滑坡滑帶巖體碎裂特征及其形成機(jī)制研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2016,35(1):1鄄15.(HUANG Runqiu,PEI Xiangjun,CUI Shenghua. Cataclastic characteristics and formation mechanism of rock mass in sliding zone of Daguangbao landslide[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2016,35(1):1鄄15.(in Chinese))

[7]李書兵,蘇駿,畢輝.巖質(zhì)邊坡在地震荷載作用下的動(dòng)力響應(yīng)分析[J].地下空間與工程學(xué)報(bào),2012,8(1):212鄄216.(LI Shubing,SU Jun,BI Hui.Dynamical response analysis of rock slopes under earthquake load[J].Chinese JournalofUnderground Space and Engineering,2012,8(1):212鄄216.(in Chinese))

[8]TANG S B,HUANG R Q,TANG C A,et al.The failure processes analysis of rock slope using numerical modelling techniques[J].Engineering Failure Analysis,2017,79:999鄄1016.

[9]劉蕾,陳亮,崔振華,等.逆層巖質(zhì)邊坡地震動(dòng)力破壞過程FLAC/PFC2D耦合數(shù)值模擬分析[J].工程地質(zhì)學(xué)報(bào),2014,22(6):1257鄄1262.(LIU Lei,CHEN Liang,CUI Zhenhua,etal.FLAC/PFC2D hybrid simulation for seismically induced failure progress of toppling rock slope[J].Journal of Engineering Geology,2014,22(6):1257鄄1262.(in Chinese))

[10]李祥龍,唐輝明,胡巍.層面參數(shù)對(duì)順層巖質(zhì)邊坡地震動(dòng)力破壞過程影響研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2014,36(3):466鄄473.(LI Xianglong,TANG Huiming,HU Wei,et al.Effect of bedding plane parameters on dynamic failure process of sliding rock slopes[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2014,36(3):466鄄473.(in Chinese))

[11]范剛,張建經(jīng),付曉.含泥化夾層順層和反傾巖質(zhì)邊坡動(dòng)力響應(yīng)差異性研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2015,37(4):692鄄699.(FAN Gang,ZHANG Jianjing,FU Xiao.Dynamic response differences between bedding and count鄄tilt rock slopes with siltized intercalation[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2015,37(4):692鄄699.(in Chinese))

[12]AL鄄HOMOUD A S,TAHTAMONI W.Comparison between predictions using different simplified Newmarks爺 block鄄on鄄plane models and field values of earthquake induced displacements[J].SoilDynamics and Earthquake Engineering,2000,19(2):73鄄90.

[13]鄭穎人,葉海林,黃潤(rùn)秋.地震邊坡破壞機(jī)制及其破裂面的分析探討[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2009,28(8):1714鄄1723.(ZHENG Yingren,YE Hailin,HUANG Runqiu.Analysis and discussion of failure mechanism and fracture surface of slope under earthquake[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2009,28(8):1714鄄1723.(in Chinese))

[14]張宏濤,趙宇飛,紀(jì)洪廣,等.節(jié)理巖體邊坡穩(wěn)定上限分析方法[J].水利水電科技進(jìn)展,2011,31(2):38鄄42.(ZHANG Hongtao,ZHAO Yufei,JI Hongguang,et al.Upper bound limit analysis for stability of jointed rock slopes[J].Advances in Science and Technology of Water Resources,2011,31(2):38鄄42.(in Chinese))

[15]劉貴應(yīng),梁慶國(guó),韓文峰.地震動(dòng)特征對(duì)巖體邊坡動(dòng)力響應(yīng)的影響[J].地下空間與工程學(xué)報(bào),2012,8(1):205鄄211.(LIU Guiying,LIANG Qingguo,HAN Wenfeng.Influnce ofground motion parameters on dynamic responses ofrock slope[J].Chinese Journalof Underground Space and Engineering,2012,8(1):205鄄211.(in Chinese))

[16]陳昌彥,王貴榮.各類巖體質(zhì)量評(píng)價(jià)方法的相關(guān)性探討[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2002,21(12):1894鄄1900.(CHEN Changyan,WANG Guirong.Discussion on the interrelation of various rock mass quality classification systems at home and abroad[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2002,21(12):1894鄄1900.(in Chinese))

[17]BRADY B H G,BROWN E T.Rock mechanics:for underground mining[M].3rd ed.London:Chapman&Hall,1993.

[18]孫廣忠.巖體結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].北京:科學(xué)出版社,1988.

[19]殷躍平.三峽庫(kù)區(qū)邊坡結(jié)構(gòu)及失穩(wěn)模式研究[J].工程地質(zhì)學(xué)報(bào),2005,13(2):45鄄54.(YIN Yueping.Human鄄cutting slope structure and failure pattern at the Three Gorges Reseroir[J].Journal of Engineering Geology,2005,13(2):45鄄54.(in Chinese))

[20]AGLIARDI F,CROSTA G B,MELONIF,etal.Structurally鄄controlled instability,damage and slope failure in a porphyry rock mass[J].Tectonophysics,2013,605:34鄄47.

[21]BRIDEAU M A,YAN Ming,STEAD D.The role of tectonic damage and brittle rock fracture in the development of large rock slope failures[J].Geomorphology,2009,103:30鄄49.

[22]江巍,程圣國(guó),馮強(qiáng).基于非連續(xù)變形分析方法的爆破荷載下不同類別巖體的動(dòng)力響應(yīng)[J].水利水電科技進(jìn)展,2012,32(2):28鄄31.(JIANG Wei,CHENG Shengguo,FENG Qiang.Dynamic response of different rock under blasting load based on discontinuous deformation analysis[J].Advancesin Science and Technology of Water Resources,2012,32(2):28鄄31.(in Chinese))

[23]KOUKOUVELAS I,LITOSELITI A,NIKOLAKOPOULOS K,et al.Earthquake triggered rock falls and their role in the development of a rock slope:the case of Skolis Mountain,Greece[J].Engineering Geology,2015,191:71鄄85.

[24]AZHARI A,OZBAY U.Investigatingtheeffectof earthquakes on open pit mine slopes[J].International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences,2017,100:218鄄228.

[25]LO魣ICIGA H A.Groundwater and earthquakes:screening analysis for slope stability[J].Engineering Geology,2015,193:276鄄287.

[26]ZHOU Jingren,WEI Jiong,YANG Tianhong,et al.Damage analysis of rock mass coupling joints,water and microseismicity[J].Tunnelling and Underground Space Technology,2018,71:366鄄381.

[27]劉建,喬麗蘋,李蒲健,等.拉西瓦水電工程高應(yīng)力壩基邊坡開挖擾動(dòng)及錨固效應(yīng)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2008,27(6):1094鄄1103.(LIU Jian,QIAO Liping,LI Pujian,etal.Study ofexcavation disturbance and anchoring effects of high鄄geostress dam foundation slope of Laxiwa Hydropower Engineering[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2008,27(6):1094鄄1103.(in Chinese))

[28]BAKUN鄄MAZOR D,HATZOR Y H,GLASER S D,et al.Thermally vs.seismically induced block displacements in Masada rock slopes[J].International Journal of Rock Mechanics&Mining Sciences,2013,61:196鄄211.

[29]GIBSON M D,WARTMAN J P,MACLAUGHLIN M M,et al.Pseudo鄄static failure modes and yield accelerations in rock slopes[J].International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences,2018,102:1鄄14.

[30]郭杰.大崗山水電站右岸邊坡塊體穩(wěn)定性及地震響應(yīng)研究[D].武漢:武漢理工大學(xué),2013.

[31]廖少波.強(qiáng)震作用下塊狀巖體邊坡穩(wěn)定性研究[D].武漢:中國(guó)地質(zhì)大學(xué),2013.

[32]滕光亮,陳永明,石玉成,等.地震作用下節(jié)理巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性影響因素研究[J].地震工程學(xué)報(bào),2013,35(1):119鄄125.(TENG Guangliang,CHEN Yongming,SHI Yucheng,et al.A study on the influencing factors of joint rock slope stability under earthquake activity[J].China Earthquake Engineering Journaland,2013,35(1):119鄄125.(in Chinese))

[33]魯海峰,姚多喜,胡友彪,等.基于FLAC3D多裂隙模型的層狀巖質(zhì)邊坡破壞特征及穩(wěn)定性[J].水利水電科技進(jìn)展,2017,37(4):36鄄41.(LU Haifeng,YAO Duoxi,HU Youbiao,et al.Analysis of failure characteristics and stability of layered rock slope based on multi鄄fracture modelofFLAC3D[J].Advancesin Scienceand Technology of Water Resources,2017,37(4):36鄄41.(in Chinese))

[34]董金玉,楊國(guó)香,伍法權(quán),等.地震作用下順層巖質(zhì)邊坡動(dòng)力響應(yīng)和破壞模式大型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué),2011,32(10):2977鄄2982.(DONG Jinyu,YANG Guoxiang,WU Faquan,et al.The large鄄scale shaking table test study of dynamic response and failure mode of bedding rock slope underearthquake[J].Rock and Soil Mechanics,2011,32(10):2977鄄2982.(in Chinese))

[35]汪茜.地震作用下順層巖質(zhì)邊坡變形破壞機(jī)理研究[D].長(zhǎng)春:吉林大學(xué),2010.

[36]李祥龍,唐輝明,王立朝.順層巖體邊坡地震動(dòng)力破壞離心機(jī)試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2014,33(4):729鄄736.(LI Xianglong,TANG Huiming,WANG Lichao.Centrifuge modelling tests on dynamic failure of bedding rock slope[J].Chinese JournalofRock Mechanics and Engineering,2014,33(4):729鄄736.(in Chinese))

[37]丁梓涵,趙其華,彭社琴,等.巖層傾角對(duì)順傾向邊坡地震效應(yīng)的影響[J].地震工程學(xué)報(bào),2015,37(4):956鄄962.(DING Zihan,ZHAO Qihua,PEN Sheqin,et al.Impact of dip angle of rock stratum on seismic response of consequent slope[J].China Earthquake Engineering Journal,2015,37(4):956鄄962.(in Chinese))

[38]馮志仁,劉紅帥,于龍.地震作用下含軟弱夾層順層巖質(zhì)邊坡表面放大效應(yīng)研究[J].防災(zāi)減災(zāi)工程學(xué)報(bào),2014,34(1):96鄄100.(FENG Zhiren,LIU Hongshuai,YU Long.Surface amplification effect of bedding rocky slope with weak interlayer under earthquake[J].Journal of Disaster Prevention and Mitigation Engineering,2014,34(1):96鄄100.(in Chinese))

[39]艾暢,馮春,李世海,等.地震作用下順層巖質(zhì)邊坡動(dòng)力響應(yīng)的試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2010,29(9):1825鄄1832.(AI Chang,FENG Chun,LI Shihai,et al.Experimental research on dynamic response of consequent rock slope under seismic loading[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2010,29(9):1825鄄1832.(in Chinese))

[40]范剛,張建經(jīng),付曉,等.含軟弱夾層順層巖質(zhì)邊坡動(dòng)力破壞模式的能量判識(shí)方法研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2016,38(5):959鄄966.(FAN Gang,ZHANG Jianjing,FU Xiao,et al.Energy identification method for dynamic failure mode of bedding rock slope with soft strata[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2016,38(5):959鄄966.(in Chinese))

[41]言志信,張劉平,曹小紅,等.地震作用下順層巖質(zhì)邊坡動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律及變形機(jī)制研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2011,33( 增 刊 1):61鄄65.(YAN Zhixin,ZHANG Liuping,CAO Xiaohong,et al.Dynamic response and deformation mechanism of a bedding rock slope under earthquakes[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2011,33(Sup1):61鄄65.(in Chinese))

[42]張沫.基于FLAC3D數(shù)值分析方法的反傾層狀斜坡地震動(dòng)力響應(yīng)特征研究[D].長(zhǎng)春:吉林大學(xué),2016.

[43]陳臻林,楊小奇.地震波作用下含反傾軟弱夾層巖質(zhì)邊坡動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律研究[J].應(yīng)用數(shù)學(xué)和力學(xué),2015,36(增 刊 1):155鄄166.(CHEN Zenlin,YANG Xiaoqi.Dynamic responses of a rock slope with counter鄄tilt weak intercalation layer under seismic loads[J].Applied Mathematics and Mechanics,2015,36(Sup1):155鄄166.(in Chinese))

[44]李祥龍,唐輝明.逆層巖質(zhì)邊坡地震動(dòng)力破壞離心機(jī)試驗(yàn)研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2014,36(4):687鄄694.(LI Xianglong,TANG Huiming.Dynamic centrifugal modelling tests on toppling rock slopes[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2014,36(4):687鄄694.(in Chinese))

[45]楊國(guó)香,葉海林,伍法權(quán),等.反傾層狀結(jié)構(gòu)巖質(zhì)邊坡動(dòng)力響應(yīng)特性及破壞機(jī)制振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2012,31(11):2214鄄2221.(YANG Guoxiang,YE Hailin,WU Faquan,et al.Shaking table model test on dynamic response characteristics and failure mechanism of antidip layered rock slope[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2012,31(11):2214鄄2221.(in Chinese))

[46]劉云鵬,鄧輝,黃潤(rùn)秋,等.反傾軟硬互層巖體邊坡地震響應(yīng)的數(shù)值模擬研究[J].水文地質(zhì)工程地質(zhì),2012,39(3):30鄄37.(LIU Yunpeng,DENG Hui,HUANG Runqiu,et al.Numerical simulation of seismic response of anti鄄dumping rock slope interbedded by hard and soft layers[J].Hydrogeology&Engineering Geology,2012,39(3):30鄄37.(in Chinese))

[47]侯紅娟,許強(qiáng),劉漢香,等.不同方向地震動(dòng)作用下水平層狀邊坡動(dòng)力響應(yīng)特性[J].地震工程與工程振動(dòng),2013,33(2):214鄄220.(HOU Hongjuan,XU Qiang,LIU Hanxiang,etal.Dynamicresponsecharacteristicsof horizontal slopes subjected toseismic ground motions in different directions[J].Journal of Earthquake Engineering and Engineering Vibration,2013,33(2):214鄄220.(in Chinese))

[48]周飛,許強(qiáng),劉漢香,等.地震作用下含水平軟弱夾層斜坡動(dòng)力響應(yīng)特性研究[J].巖土力學(xué),2016,37(1):133鄄139.(ZHOU Fei,XU Qiang,LIU Hanxiang,et al.An experimental study of dynamic response characteristics of slope with horizontal weak interlayer under earthquake[J].Rock and Soil Mechanics,2016,37(1):133鄄139.(in Chinese))

[49]周劍,張路青,王學(xué)良.水平層狀巖體邊坡動(dòng)力響應(yīng)中的結(jié)構(gòu)面效應(yīng)研究[J].工程地質(zhì)學(xué)報(bào),2011,19(3):352鄄358.(ZHOU Jian,ZHANG Luqing,WANG Xueliang.Effect of structural plane on dyanmic response of rock slopes with horizontal strata[J].Journal of Engineering Geology,2011,19(3):352鄄358.(in Chinese))

[50]胡訓(xùn)健,卞康,李鵬程,等.水平厚層狀巖質(zhì)邊坡地震動(dòng)力破壞過程顆粒流模擬[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2017,36(9):2156鄄2168.(HU Xunjian,BIAN Kang,LI Pengcheng,et al.Simulation of dynamic failure process of horizontal thick鄄layered rock slopes using particle flow code[J].ChineseJournalofRock Mechanicsand Engineering,2017,36(9):2156鄄2168.(in Chinese))

[51]鄒威,許強(qiáng),劉漢香,等.強(qiáng)震作用下層狀巖質(zhì)斜坡破壞的大型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究[J].地震工程與工程振動(dòng),2011,31(4):143鄄149.(ZOU Wei,XU Qiang,LIU Hanxiang,et al.Large鄄scale shaking table model test study on failure of layered rocky slope under strong ground motion[J].JournalofEarthquakeEngineering and Engineering Vibration,2011,31(4):143鄄149.(in Chinese))

[52]崔圣華.強(qiáng)震巨型滑坡滑帶碎裂巖體微細(xì)觀分析及靜動(dòng)力破損機(jī)制研究[D].成都:成都理工大學(xué),2014.

[53]周君波.強(qiáng)震區(qū)碎裂狀結(jié)構(gòu)邊坡動(dòng)力穩(wěn)定性及抗震加固研究[D].成都:成都理工大學(xué),2012.

[54]趙偉華,黃潤(rùn)秋,趙建軍,等.強(qiáng)震條件下碎裂巖體崩塌機(jī)理及崩塌后壁對(duì)堆積體穩(wěn)定性影響研究[J].工程地質(zhì)學(xué)報(bào),2011,19(2):205鄄212.(ZHAO Weihua,HUANG Runqiu,ZHAO Jianjun,et al.Rockfall mechanism of cataclastic rock mass and influence of back wall upon the stability of accumulation under strong earthquake[J].Journal of Engineering Geology,2011,19(2):205鄄212.(in Chinese))

[55]姜立春,吳愛祥,沈慧明.散體狀巖體邊坡體振動(dòng)波傳播機(jī)理[J].中南工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2003,34(6):678鄄682.(JIANG Lichun,WU Aixiang,SHEN Huiming. The mechanism about vibrating wave transmitting on the granular structure slope[J].Journal of Central South University of Technology(Natual Science),2003,34(6):678鄄682.(in Chinese))

[56]張曉暉.破碎巖體和人工堆渣復(fù)合高邊坡動(dòng)力穩(wěn)定性研究[D].西安:長(zhǎng)安大學(xué),2007.

[57]葉袁坤.山區(qū)高速公路巖堆邊坡動(dòng)力響應(yīng)研究[D].武漢:武漢理工大學(xué),2010.

[58]ZHANG Hua,LU Yang.Continuum and discrete element coupling approach to analyzing seismic responses of a slope covered by deposits[J].Journal of Mountain Science,2010,7(3):264鄄275.

[59]張?jiān)?黃潤(rùn)秋,傅榮華,等.溜砂坡大規(guī)模失穩(wěn)動(dòng)力學(xué)機(jī)制試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2010,29(1):65鄄72.(ZHANG Yuancai,HUANG Runqiu,FU Ronghua,et al.Experimental research on dynamic failure mechanism of large鄄scale talus slope[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2010,29(1):65鄄72.(in Chinese))