郭永國 譚瑞梅
摘 要:現(xiàn)代橋梁朝著大跨徑的方向發(fā)展,尤其預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁級連續(xù)剛構(gòu)橋,隨著跨徑的增大,橋梁整個施工過程中的不安全因素也增多。為確保成橋后的橋面線形和內(nèi)力符合設(shè)計要求,同時保證整個施工過程安全,對其進(jìn)行施工監(jiān)控十分有必要的。對橋梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行施工過程模擬,實際施工中對主梁的變形及控制截面應(yīng)力進(jìn)行監(jiān)測,通過實測數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)的動態(tài)調(diào)整,保證這兩項指標(biāo)在允許誤差范圍之內(nèi)。
關(guān)鍵詞:連續(xù)剛構(gòu);監(jiān)控;線形;內(nèi)力
DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2018.10.108
1 工程概況
某特大橋主橋為(66+120+2×138+120+66)m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)箱梁,全長648m,截面形式為單箱單室。底板厚度及梁高按照1.8次拋物線進(jìn)行變化,120m跨的主梁高度由跨中3.1m變化到端部7.0m;138m跨梁(中間跨)主梁高度由跨中3.1m變化到端部的8.0m;兩側(cè)懸臂為2×2.8m,懸臂板根部厚度為80cm;底板寬6.0m,頂板寬度11.6m,橋面設(shè)置坡度為2%的單向超高橫坡;腹板的厚度包括40cm、60cm及90cm三種,中間設(shè)置變截面過渡段。
主橋采用掛籃對稱懸臂澆筑施工,15號墩和19號墩先采用臨時固結(jié),然后進(jìn)行懸臂澆筑,16墩~18墩為剛構(gòu)直接懸臂澆筑;次邊跨合龍后,應(yīng)解除15、19號墩的臨時約束;在主墩墩頂及托架上現(xiàn)澆完成各個“T”構(gòu)的0、1號塊主梁,其他各塊采用懸臂掛籃施工。主橋合龍的順序為先邊跨、再次邊跨、最后中跨;邊跨、次邊跨合龍段采用安裝勁性骨架,懸臂端配重,采用掛籃進(jìn)行澆筑施工;中跨合龍段,先對梁端進(jìn)行頂推,安裝勁性骨架,懸臂端進(jìn)行配重,同樣采用掛籃進(jìn)行澆筑施工。為確保成橋后的橋面線形和內(nèi)力符合設(shè)計要求,同時保證整個施工過程安全,對其進(jìn)行施工監(jiān)控十分有必要的。
2 施工監(jiān)控方法
橋梁施工監(jiān)控方法現(xiàn)普遍采用的主要有3種:開環(huán)控制、反饋控制及自適應(yīng)控制。經(jīng)過分析本橋的實際情況,經(jīng)過論證認(rèn)為宜采取自適應(yīng)控制方法。自適應(yīng)方法的原理是當(dāng)實測數(shù)據(jù)與理論計算數(shù)據(jù)存在誤差時,分析誤差的來源,將誤差重新輸入到計算模型中,并調(diào)節(jié)相關(guān)參數(shù),最終得到的模型結(jié)果與實際一致。再考慮誤差修正,優(yōu)化模型,重新計算后續(xù)每一個施工階段的狀態(tài)。經(jīng)過多次的反復(fù)修正調(diào)節(jié),最終實現(xiàn)實際監(jiān)測數(shù)據(jù)與計算結(jié)果一致,從而達(dá)到對施工后續(xù)過程的動態(tài)調(diào)節(jié)與控制。
橋梁監(jiān)控就是在施工→監(jiān)測→識別→調(diào)整→預(yù)告→施工的循環(huán)過程中不斷地調(diào)節(jié)使實際情況按照計算狀態(tài)推進(jìn),而在實際操作過程中難免會存在一定的誤差。施工監(jiān)控主要任務(wù)為首先對各種參數(shù)誤差進(jìn)行分析、識別和調(diào)整,然后對結(jié)構(gòu)后續(xù)施工作出準(zhǔn)確的預(yù)測,最終使成橋后的結(jié)構(gòu)線形和內(nèi)力符合設(shè)計要求。
3 有限元模型的建立
在對某特大橋各施工階段實施控制時,采用有限元程序軟件MidasCivil,將其簡化為空間三維梁單元,主梁為180個單元,橋墩為32個單元。0號塊和1號塊在墩頂及托架上澆筑,其余梁段的懸澆筑過程分為三個階段:前移掛籃澆筑混凝土張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。在有限元模型仿真分析中,整個橋梁施工過程劃分為65個施工階段,能夠準(zhǔn)確模擬各個施工階段中施工荷載、邊界條件等因素的影響。
4 主梁線形控制
主梁線形控制中采用精密水準(zhǔn)儀對主梁設(shè)置的控制點進(jìn)行標(biāo)高測量,然后根據(jù)測量數(shù)據(jù)整理測試結(jié)果來實現(xiàn)主梁線形的控制,按照確定的觀測頻率(掛籃前移、梁段澆筑后、預(yù)應(yīng)力張拉后),分3個周期對箱梁梁頂預(yù)埋的測點進(jìn)行測量。測量宜應(yīng)選在溫度、氣候變化相對較小的時間段進(jìn)行,工作時間盡量縮短,避免了日照溫差對測量結(jié)果的影響,時間宜選擇日出前后。
4.1 測點布置
在離已澆梁塊前端的10cm處布置主梁標(biāo)高控制點,采用直徑20mm的鋼筋,并與主梁頂板鋼筋網(wǎng)的上層鋼筋豎直焊牢,露出混凝土表面2cm,磨平頂頭并用紅色油漆涂記。
主梁標(biāo)高測點布置示意圖如下,圖中的尺寸均為厘米,圖中▽、●符號表示標(biāo)高測點位置,每梁段兩側(cè)的測點和腹板外緣在同一豎直面上。
4.2 監(jiān)測結(jié)果
在主梁各個懸臂施工階段過程中,需對主橋T構(gòu)的控制點標(biāo)高進(jìn)行跟蹤監(jiān)測。通過分析對比實測值和理論值的偏差,不斷地校核調(diào)整后續(xù)施工階段的立模標(biāo)高,對橋梁結(jié)構(gòu)線形進(jìn)行有效控制。
主梁在每次合攏前都要對整個主梁梁段控制點進(jìn)行統(tǒng)測,并與理論值對比分析。各跨合龍前兩側(cè)梁端的底模標(biāo)高實測值與理論標(biāo)高進(jìn)行對比,見下表。
從上表的實測數(shù)據(jù)來看,結(jié)構(gòu)線形控制效果良好;主橋合龍前,邊跨合龍段兩側(cè)梁端的相對高差最大值為10mm,次邊跨合龍段兩側(cè)梁端的相對高差最大值為6mm,中跨合龍段兩側(cè)梁端的相對高差最大值為7mm;成橋后的橋面線形平順,與理論線形基本保持一致。
5 主梁應(yīng)力控制
本橋施工周期較長,監(jiān)控中應(yīng)考慮傳感器的耐久性并能保證測試精度,選用具有溫度誤差小、性能穩(wěn)定、靈敏度高、并適合長期觀測等特點的振弦式混凝土應(yīng)變計及配套的讀數(shù)儀進(jìn)行應(yīng)力測試。
混凝土澆筑強(qiáng)度形成過程中收縮變形較大,應(yīng)力測量應(yīng)安排在混凝土完成收縮變形較小的階段進(jìn)行,在澆筑完成48小時后的夜間或清晨(日出之前)時間段完成應(yīng)力初始值的測量;0號塊和1號塊梁段由于體積過大,澆筑混凝土后,需進(jìn)行24小時連續(xù)觀測;預(yù)應(yīng)力束張拉后的測試應(yīng)該在張拉完成后的8小時完成,此時預(yù)應(yīng)力已經(jīng)施加到整個結(jié)構(gòu)上。
5.1 測點布置
根據(jù)本橋受力特點,在主橋上部結(jié)構(gòu)布置20個控制斷面,應(yīng)力測點一共190個,應(yīng)力控制斷面選取在空心薄壁墩根部、主梁根部、1/4跨,其中主梁根部截面在懸臂澆筑過程中處于最不利受力狀態(tài),監(jiān)測過程中需進(jìn)行重點關(guān)注;應(yīng)力控制斷面和測點布置見下圖。
5.2 監(jiān)測結(jié)果
在各個施工階段過程中,從實測數(shù)據(jù)來看,控制斷面的各點應(yīng)力變化均勻。施工階段過程中,個別應(yīng)力實測數(shù)據(jù)比理論值略大,整體變化趨勢一致。橋梁在施工過程中誤差較小,控制斷面應(yīng)力實測值接近理論值,說明其結(jié)構(gòu)安全、施工質(zhì)量可靠。
因主梁控制斷面測點較多,只對部分測點應(yīng)力測量數(shù)據(jù)和理論值進(jìn)行比較,見下圖,圖中正值為壓應(yīng)力,負(fù)值為拉應(yīng)力。
6 結(jié)論
(1)對預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋進(jìn)行施工監(jiān)控時,需根據(jù)實際結(jié)構(gòu)施工特點,建立更加細(xì)化的計算模型,通過動態(tài)調(diào)整誤差,保證與最終成橋結(jié)構(gòu)狀態(tài)相吻合。施工階段的劃分和計算參數(shù)的選用,應(yīng)與現(xiàn)場情況相結(jié)合。
(2)在主橋合龍之前,合龍段兩側(cè)梁端的相對高差最大值為10mm,成橋后的橋面中軸線高差在20mm以內(nèi),均符合設(shè)計要求。
(3)經(jīng)過對比分析,各個施工階段過程中,控制斷面的主要測點應(yīng)力變化均勻,個別應(yīng)力實測數(shù)據(jù)比理論值略大,但整體變化趨勢一致,表明該橋在施工過程中安全可靠。
(4)成橋后結(jié)構(gòu)線形與理論線形較為吻合;內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計要求;表明本橋采用的監(jiān)控分析方法及理論計算合理、可靠,達(dá)到監(jiān)控目的和要求。
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