(山東科技大學(xué) 礦業(yè)與安全工程學(xué)院，山東 青島 266590)

近距離煤層是指井田開采范圍內(nèi)相鄰兩煤層的層間距離很近，且開采時(shí)相互間具有顯著影響的煤層[1]。尤其是薄夾矸條件的極近距離煤層開采，受上煤層開采活動(dòng)影響，下煤層回采巷道頂板較為破碎。近年來，一些專家學(xué)者在薄夾矸下巷道圍巖控制方面進(jìn)行了研究。楊吉平[2]通過建立力學(xué)分析模型和相似材料物理模擬試驗(yàn)等手段，研究了巷道斷面和煤層傾角對(duì)薄層狀互層頂板穩(wěn)定性的影響作用。裴孟松等[3]采用數(shù)值模擬分析了不同夾矸條件下沿空巷道圍巖的穩(wěn)定性情況，提出選用錨網(wǎng)索配合梯形鋼帶聯(lián)合支護(hù)的方式支護(hù)。林建等[4]通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，提出采用高預(yù)應(yīng)力錨桿錨索支護(hù)系統(tǒng)可控制巷道變形。上述成果僅對(duì)特定條件巷道圍巖支護(hù)方式進(jìn)行了研究，但對(duì)于受到較大破壞薄夾矸頂板適應(yīng)性不強(qiáng)。以南屯煤礦9采區(qū)極近距離(薄夾矸)煤層開采為背景，研究上煤層薄夾矸采空區(qū)下錨桿桁架支護(hù)技術(shù)，得出錨桿桁架支護(hù)系統(tǒng)參數(shù)；利用FLAC3D數(shù)值模擬研究錨桿預(yù)應(yīng)力支護(hù)參數(shù)，為同類條件巷道合理支護(hù)提供技術(shù)參考。

1 工程概況及巷道破壞

1.1 工程概況

南屯煤礦九采區(qū)二疊系山西組，地面標(biāo)高為+46.1～+52.5 m，平均采深為-350 m。3上煤層和3下煤層為近距離煤層，兩煤層最小夾矸厚度為2.2 m，平均厚度為4 m；夾矸以粉質(zhì)砂巖或泥巖為主，泥質(zhì)膠結(jié)，薄層狀，巖石普氏硬度f=5～6。3下煤層厚度3.16～3.81 m，平均厚度3.51 m；煤層傾角3°～10°，平均6°，煤層普氏硬度f=2～3，煤層賦存穩(wěn)定，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。直接頂為粉砂巖，厚度0.25～1.75 m。基本頂為粉細(xì)砂巖互層，厚度0～12.16 m。93下12工作面位于3上煤層采空區(qū)下方，運(yùn)輸順槽內(nèi)錯(cuò)于93上12工作面運(yùn)輸順槽，工作面布置如圖1所示。

圖1 九采區(qū)93下12工作面工作面布置圖Fig.1 Layout of 93down12 working face of the ninth mining area

1.2 巷道破壞及支護(hù)困難原因分析

工作面巷道開掘后，巷道周圍巖體由三向應(yīng)力轉(zhuǎn)變?yōu)殡p向應(yīng)力[5]，巷道頂?shù)装寮皟蓭椭虚g易形成張拉破壞區(qū)，巷道兩側(cè)頂?shù)捉切纬杉魬?yīng)力集中區(qū)。在集中應(yīng)力作用下，隨著巷道變形量的增大，巷道圍巖發(fā)生破壞失穩(wěn)[6]。

為增加巷道周圍巖體的抗拉及抗剪能力，巷道掘進(jìn)后，通常采用錨桿、錨索支護(hù)技術(shù)加固圍巖。 3上煤層工作面回采過程中，煤體內(nèi)的集中應(yīng)力以一定角度向底板傳播，致使底板夾矸破碎嚴(yán)重，傳統(tǒng)錨索的懸吊作用喪失，單純使用錨桿、錨索支護(hù)已經(jīng)不能有效地控制巷道變形。因此，擬著重研究錨桿桁架支護(hù)技術(shù)支護(hù)破碎薄夾矸頂板的可行性。

2 錨桿桁架支護(hù)技術(shù)

2.1 錨桿桁架支護(hù)機(jī)理

錨桿桁架是一種能夠在巷道頂板的水平及垂直方向同時(shí)提供擠壓應(yīng)力的主動(dòng)支護(hù)結(jié)構(gòu)[7]，由錨桿、拉桿及托盤組成。錨桿桁架支護(hù)系統(tǒng)可對(duì)巷道頂板、兩肩及兩幫變形起到控制作用，能夠同時(shí)提供水平及垂直方向的擠壓力[8]。

隨巷道成巷時(shí)間的增加，頂板彎曲變形增大，頂板內(nèi)產(chǎn)生的水平及垂直壓應(yīng)力也逐漸增大。錨桿桁架與頂板的相互作用及水平拉桿與傾斜錨桿的預(yù)緊作用力形成的擠壓應(yīng)力區(qū)制約著巷道頂板的下沉，使巷道圍巖承載能力得到增強(qiáng)。另外，圍巖頂板巖層彎曲下沉過程中，頂板表面對(duì)桁架拉桿的作用致使拉桿所受張力增大，桁架錨桿將載荷傳遞至煤柱，解決了垂直錨索失效的問題。桁架系統(tǒng)的支護(hù)機(jī)理如圖2所示。

圖2 錨桿桁架系統(tǒng)力的作用示意圖Fig.2 The function of force in bolt truss system

圖3 桁架錨桿載荷結(jié)構(gòu)示意圖Fig.3 Structural diagram of truss bolt load

根據(jù)組合梁理論[9]，錨桿桁架系統(tǒng)通常采用高強(qiáng)度高預(yù)應(yīng)力錨桿提高組合巖層的自承載能力。同時(shí)，采用金屬網(wǎng)和頂板鋼帶進(jìn)行頂板表面控制，防止漏頂。錨桿桁架系統(tǒng)支護(hù)是一種主動(dòng)支護(hù)系統(tǒng)，可以主動(dòng)施加較大的預(yù)應(yīng)力，以保證頂板巖層中無離層發(fā)生，并減少頂板巖層中的拉應(yīng)力區(qū)和拉應(yīng)力值。

2.2 巷道斷面支護(hù)設(shè)計(jì)

假定頂板因彎曲下沉發(fā)生破壞，則頂板會(huì)按照一定的垮落角由下向上垮落，形成如圖3所示的力學(xué)結(jié)構(gòu)。圖中虛線圍成的三角形區(qū)域是桁架錨桿的載荷巖層。

巷道軸向按1 m計(jì)算載荷巖層體積

(1)

式中：a—巷道寬度，93下12工作面運(yùn)順寬為4.5 m；b—自然跨落高度，按55°垮落角計(jì)算，93下12工作面運(yùn)順為3.213 m；L—巷道軸向長(zhǎng)度，取1 m。

桁架錨桿載荷：W=λ×V=25×7.229=180.725 kN。

桁架錨桿上方的載荷巖層保持不垮落時(shí)，應(yīng)滿足下列平衡方程：

豎直方向(y)：Fy+Fy=W；

水平方向(x)：Fx=Fcosα。

由以上兩平衡方程可以得到桁架斜拉錨桿的受力

(2)

其中α=45°。

桁架斜拉錨桿的直徑為

(3)

桁架水平錨桿的受力為

Fx=Fcosα=90.376 kN。

(4)

桁架水平錨桿的直徑為

(5)

式中：K—桁架錨桿的安全備用系數(shù)，取1.8；B—桁架錨桿的排距，93下12工作面選用0.8 m；σs—桁架錨桿的屈服極限，斜拉錨桿按Ⅴ級(jí)錨桿鋼(600 MPa)計(jì)算，水平拉桿按Ⅳ級(jí)錨桿鋼(500 MPa)計(jì)算。

根據(jù)以上計(jì)算，錨桿桁架支護(hù)系統(tǒng)斷面設(shè)計(jì)如圖4所示。

圖4 桁架錨索支護(hù)方案Fig.4 Supporting scheme of truss and cable anchor

1) 頂錨桿：采用φ22 mm左旋無縱筋螺紋鋼樹脂錨桿，桿長(zhǎng)2 200 mm，間距為800 mm，布置六條錨桿，其中頂部靠幫第一條錨桿與垂直線成15°，其他錨桿均與巷道頂邊輪廓線垂直布置。

2) 幫錨桿：采用φ20 mm左旋無縱筋螺紋鋼樹脂錨桿，桿長(zhǎng)2 000 mm，孔深1 950 mm，共布置四條錨桿，距離底板從頂板往下依次為3 000、2 100、1 200、300 mm，全部水平布置，幫錨桿排距1 000 mm。

3) 錨索：頂部?jī)筛^索，長(zhǎng)度5 000 mm，直徑22 mm，與垂直方向傾角為30°；幫部?jī)筛^索，長(zhǎng)度4 000 mm，直徑20 mm，距底板2 000 mm，與垂直方向傾角為60°。

4) 采用金屬網(wǎng)和頂板鋼帶來進(jìn)行頂板表面控制，規(guī)格可與鄰近采區(qū)其他巷道一致，也可視現(xiàn)場(chǎng)情況做適當(dāng)調(diào)整。

桁架錨桿安裝時(shí)，施加預(yù)應(yīng)力越大，能獲得越大的初錨力，越有利于最大限度的抑制圍巖離層與破壞。但由于錨桿各部件及桿體強(qiáng)度的限制，錨桿扭矩受到限制[10]。當(dāng)扭矩增大到一定值時(shí)，預(yù)應(yīng)力增加量變得緩慢。因此設(shè)置合適的預(yù)應(yīng)力對(duì)巷道的支護(hù)具有重要意義。

3 巷道頂板位移演化數(shù)值模擬

圖5 模型計(jì)算Fig.5 Model calculation

3.1 模型的建立

為了確定合理的預(yù)應(yīng)力值，以南屯煤礦93下12工作面地質(zhì)條件開采為工程背景，建立FLAC3D三維數(shù)值計(jì)算模型，模擬不同預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)下的巷道變形及塑性區(qū)破壞。模型尺寸為：長(zhǎng)×寬×高=220 m×260 m×92 m，模型頂部施加均布載荷7.85 MPa，如圖5所示。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果，取側(cè)壓系數(shù)1/2，水平方向施加均布載荷4.78 MPa，模擬煤層埋深350 m，3上煤層和3下煤層間距4 m。利用摩爾庫倫準(zhǔn)則對(duì)模型進(jìn)行計(jì)算。

3.2 桁架錨桿支護(hù)時(shí)的巷道頂板位移規(guī)律

當(dāng)采用桁架錨桿進(jìn)行支護(hù)后，由于桁架錨桿不僅能提供水平方向的預(yù)緊力，還能提供一向上拖住頂板的推力，且隨頂板錨桿軸向力的增大，該桁架錨桿所提供的向上推力也逐漸增大[11]。

通過分析不同錨桿預(yù)應(yīng)力支護(hù)巷道頂板位移可知，巷道無錨桿支護(hù)頂板下沉量為299 mm，巷道頂板破壞十分嚴(yán)重，如圖6(a) 所示。對(duì)桁架錨桿支護(hù)系統(tǒng)錨桿的預(yù)應(yīng)力為2 t時(shí)，巷道頂板下沉量降為74.4 mm，巷道頂板破壞程度明顯減小，說明此時(shí)通過桁架錨桿支護(hù)，可一定程度上改善頂板的破壞狀況，但由于預(yù)緊力較小，無法完全改變頂板下沉，如圖6(b) 所示。支護(hù)錨桿預(yù)應(yīng)力為4 t時(shí)，巷道頂板下沉量為32 mm；錨桿預(yù)應(yīng)力為6 t時(shí)，巷道頂板下沉量為26 mm，如圖6(c)和圖6(d)所示。綜上所述，桁架錨桿預(yù)應(yīng)力達(dá)4 t時(shí)，巷道頂板位移由無錨桿支護(hù)的299 mm降至32 mm，由此說明桁架錨桿支護(hù)方式可以很好地控制頂板的下沉量。預(yù)應(yīng)力增加至6 t后，頂板的下沉量進(jìn)一步減小，但下沉量變化不大。因此，高預(yù)應(yīng)力桁架錨桿支護(hù)系統(tǒng)對(duì)頂板巷道變形具有良好的控制作用，但當(dāng)預(yù)應(yīng)力增至4 t后，繼續(xù)增加桁架錨桿的預(yù)應(yīng)力，巷道頂板支護(hù)效果變化不大。

圖6 不同預(yù)應(yīng)力桁架錨桿支護(hù)巷道豎直位移云圖Fig.6 Vertical displacement nephogram of different prestressed truss bolt support roadway

3.3 桁架錨桿與普通錨桿支護(hù)對(duì)比分析

桁架錨桿在頂板錨固范圍內(nèi)主要產(chǎn)生水平擠壓應(yīng)力，對(duì)層面間的壓應(yīng)力影響不大；普通錨桿支護(hù)在頂板錨桿范圍內(nèi)部主要產(chǎn)生軸線方向的擠壓應(yīng)力，在巖層中形成強(qiáng)度更高的內(nèi)部支護(hù)結(jié)構(gòu)[7]。

圖7 桁架錨桿與普通錨桿支護(hù)時(shí)頂板位移變化Fig.7 Variation of roof displacement in support of truss bolt and ordinary anchor bolt

由圖7可以看出，當(dāng)桁架錨桿及普通錨桿預(yù)應(yīng)力為0、2、4、6 t時(shí)，巷道頂板下沉量分別為299、94、32、26 mm和299、153、119、109 mm。通過不同預(yù)應(yīng)力桁架錨桿和普通錨桿支護(hù)系統(tǒng)頂板下沉量數(shù)據(jù)說明，增加錨桿、錨索預(yù)應(yīng)力，可使巷道周圍巖體內(nèi)部及表面的壓應(yīng)力及應(yīng)力范圍增加，均可減小巷道頂板位移，并且桁架錨桿支護(hù)系統(tǒng)的圍巖控制效果明顯優(yōu)于普通錨桿支護(hù)方式。由此可見，受3上煤層工作面回采影響，3下巷道頂板完整性被破壞，如圖8所示。普通錨桿、錨索支護(hù)受到限制，僅增加普通錨桿預(yù)緊力，已不能有效地對(duì)巷道進(jìn)行支護(hù)。采用桁架錨桿支護(hù)，通過增大錨桿的預(yù)應(yīng)力可有效降低巷道頂板下沉量，提高巷道頂板的穩(wěn)定性。

圖8 巷道未掘進(jìn)前圍巖塑性區(qū)分布圖Fig.8 Distribution of plastic zone of surrounding rock before roadway excavation

圖9 巷道頂板位移變化曲線圖Fig.9 Roadway roof displacement change curve

4 工程驗(yàn)證

為觀測(cè)巷道圍巖的支護(hù)效果，驗(yàn)證桁架錨桿支護(hù)系統(tǒng)參數(shù)的合理性，對(duì)3下工作面順槽支護(hù)施工時(shí)，每隔一定距離布置一個(gè)測(cè)點(diǎn)，監(jiān)測(cè)結(jié)果如圖9所示。

通過25 d的巷道頂板變形觀測(cè)，錨桿預(yù)應(yīng)力為4 t時(shí)，巷道掘進(jìn)約21 d后，頂板變形基本穩(wěn)定，實(shí)測(cè)巷道頂板下沉量?jī)H為41 mm。由此可見，桁架錨桿支護(hù)系統(tǒng)有效地控制了巷道的頂板，提高了頂板的穩(wěn)定性，現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬結(jié)果基本吻合。因此，高預(yù)應(yīng)力桁架錨桿支護(hù)系統(tǒng)可有效地控制極近距離采區(qū)下巷道圍巖變形。

5 結(jié)論

1) 通過理論分析，得到了滿足近距離煤層采空區(qū)薄夾矸下巷道支護(hù)要求的桁架錨桿支護(hù)系統(tǒng)的參數(shù)，解決了巷道支護(hù)成本高、掘進(jìn)速度慢、效率低的缺陷及傳統(tǒng)錨索、錨桿支護(hù)不能滿足薄夾矸破碎頂板支護(hù)要求的問題。

2) 通過數(shù)值模擬對(duì)比分析，對(duì)于薄夾矸下巷道支護(hù)，桁架錨桿預(yù)應(yīng)力大于4 t后，薄夾矸破碎煤層巷道頂板下沉量趨于穩(wěn)定，最大下沉量?jī)H32 mm，明顯小于普通的錨桿、錨索支護(hù)方式；結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)可知，高預(yù)應(yīng)力桁架錨桿支護(hù)系統(tǒng)可有效控制極近距離采區(qū)下巷道圍巖變形，提高巷道的穩(wěn)定性。

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