徐宏偉，林益安，鄒 濤，鄭亞蘭，韋孫昌

(1.西北化工研究院有限公司，陜西 西安 710061；2.西安元?jiǎng)?chuàng)化工科技股份有限公司，陜西 西安 710061)

0 引 言

合成氣生產(chǎn)技術(shù)是化工合成產(chǎn)業(yè)的龍頭技術(shù)，目前主要的制氣技術(shù)有煤制氣和天然氣制氣。煤氣化反應(yīng)過程會(huì)釋放大量熱，制得的合成氣中H2/CO低；天然氣轉(zhuǎn)化過程需吸收大量熱，制得的合成氣中H2/CO高[1-2]。煤氣化和天然氣轉(zhuǎn)化是互補(bǔ)性很強(qiáng)的2種氣化技術(shù)，因此，研發(fā)一種可實(shí)現(xiàn)煤與天然氣同爐轉(zhuǎn)化的技術(shù)，是未來高效利用煤、天然氣資源的重要方向。關(guān)于煤-天然氣共氣化研究較多，李俊嶺等[3-4]、趙月紅[5]提出天然氣和煤聯(lián)合制備合成氣新工藝；宋學(xué)平等[6-7]通過軟件模擬了煤與天然氣共氣化過程，得到H2/CO可調(diào)的合成氣；歐陽朝斌等[8]進(jìn)行移動(dòng)床反應(yīng)器熱態(tài)模擬試驗(yàn)，在爐溫不低于1 000 ℃下制備出有效氣大于90%、H2/CO 1.0～2.0的合成氣。上述學(xué)者均采用固定床或移動(dòng)床氣化進(jìn)行煤與天然氣共氣化，并取得一定成果。但根據(jù)現(xiàn)有工業(yè)化運(yùn)行裝置，固定床及移動(dòng)床氣化存在氣化溫度低，碳轉(zhuǎn)化率不高，反應(yīng)器出口合成氣中含有焦油、酚類等難處理有機(jī)質(zhì)，廢水有機(jī)質(zhì)超標(biāo)等問題，其中有機(jī)質(zhì)廢水處理尚無很好的解決辦法[9-12]。氣流床氣化技術(shù)是目前最先進(jìn)、高效的大型氣化技術(shù)，氣流床氣化雖然冷煤氣效率稍低，但其氣化強(qiáng)度大，單爐產(chǎn)氣量高，出反應(yīng)器合成氣不含焦油、酚類等有機(jī)物質(zhì)，黑水處理簡單[13-15]。為實(shí)現(xiàn)煤-天然氣共氣化大規(guī)模應(yīng)用，進(jìn)行煤-天然氣氣流床共氣化技術(shù)研究非常必要。本文通過研究氣化溫度、氣化壓力、天然氣/煤、水煤漿濃度對(duì)煤-天然氣共氣化主要指標(biāo)的影響，分析合成氣中主要?dú)怏w組成、H2/CO以及CH4含量變化，獲得了煤-天然氣共氣化的優(yōu)化試驗(yàn)條件及數(shù)據(jù)，為下一步建立煤與天然氣共氣化中試裝置提供設(shè)計(jì)依據(jù)。

1 試 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)煤樣

試驗(yàn)煤樣選用西灣煤，其工業(yè)分析和元素分析見表1。由表1可知，該煤種硫含量及灰分低、揮發(fā)分較高，屬于優(yōu)良的氣化用煤，且煤中水分和O/C低，易于成漿，可制備出高濃度煤漿。西灣煤粒徑<0.074 mm含量為50%～60%時(shí)，加入0.5%的添加劑，可制備出濃度57%～62%的水煤漿。

表1西灣煤的工業(yè)分析和元素分析
Table1ProximateandultimateanalysisofXiwancoal

工業(yè)分析/%MadAadVadFCad元素分析/%CadHadNadSt,adOad5.068.3834.3952.1769.844.450.760.6910.82

1.2 試驗(yàn)條件

以西灣煤為原料，煤漿濃度57%～62%，氣化溫度1 226～1 465 ℃，氣化壓力<1.0 MPa。氣化原料煤漿、天然氣、O2入爐的溫度、壓力分別為50、30、30 ℃和0.7、0.8、0.8 MPa。

1.3 試驗(yàn)設(shè)備

煤-天然氣共氣化試驗(yàn)裝置主要包括原料輸運(yùn)單元、共氣化單元及合成氣洗滌、降溫單元3部分，裝置流程如圖1所示。

圖1 試驗(yàn)裝置工藝流程Fig.1 Process flow of test device

1.3.1 原料輸送單元

原料輸送單元包括氣體輸送及煤漿輸送2部分，其中氣體原料由氣站的高壓氣體儲(chǔ)罐減壓后輸送，煤漿則由高壓煤漿泵加壓后輸送。高壓煤漿泵采用柱塞隔膜式結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)流量為0～100 L/h，設(shè)計(jì)壓力2.0 MPa，在泵出口設(shè)計(jì)有脈沖高壓氣囊式緩沖罐，用于消除煤漿泵的柱塞脈沖現(xiàn)象。

1.3.2 共氣化單元

共氣化單元由反應(yīng)器、廢熱鍋爐、燒嘴系統(tǒng)、渣池組成，核心設(shè)備是反應(yīng)器、水煤漿燒嘴和天然氣燒嘴。其中反應(yīng)器直徑1 m，殼體采用Q345R材料，自金屬殼體內(nèi)部由外向內(nèi)依次襯空心球Al2O3及Cr2O3兩層材料。反應(yīng)器設(shè)計(jì)壓力1.0 MPa，設(shè)計(jì)溫度≤1 500 ℃，設(shè)計(jì)負(fù)荷為投煤量≤15 kg/h，天然氣量≤15 Nm3/h。水煤漿燒嘴采用兩級(jí)小孔結(jié)構(gòu)，煤漿由中間管道進(jìn)入頭部預(yù)混腔，外環(huán)管來的氧氣通過頭部均分分布的小孔對(duì)煤漿進(jìn)行初步霧化，預(yù)霧化的煤漿從內(nèi)混腔端部的縮口處噴出，外套管來的氧氣進(jìn)入二次霧化噴頭，通過噴頭處多個(gè)均勻分布的小孔對(duì)煤漿進(jìn)行二次霧化。水煤漿燒嘴設(shè)計(jì)壓力<1.0 MPa，工作溫度1 200～1 500 ℃。天然氣燒嘴安裝在反應(yīng)器側(cè)壁，共4臺(tái)，采用對(duì)置放置，燒嘴設(shè)計(jì)壓力<1.0 MPa，工作溫度1 200～1 500 ℃，燒嘴設(shè)計(jì)壓降小于0.2 MPa。

1.3.3 合成氣洗滌、降溫單元

合成氣洗滌、降溫單元由合成氣洗滌、凈化及合成氣在線分析2部分組成，主要設(shè)備是洗滌塔和在線分析儀。其中洗滌塔直徑1.5 m，采用Q345R碳鋼材料，設(shè)計(jì)壓力1.0 MPa，設(shè)計(jì)溫度≤120 ℃。在線分析儀需要對(duì)合成氣中的H2、CO、CO2、CH4含量進(jìn)行連續(xù)分析，其測量范圍分別為O2:0～5%;H2:0～60%;CO:0～100%;CO2:0～30%;CH4:0～5%。

1.4 試驗(yàn)方法

將西灣煤制備成合格煤漿后經(jīng)煤漿泵加壓由頂部噴入氣化爐，來自氣站的高壓天然氣由反應(yīng)器側(cè)壁進(jìn)入氣化爐，煤漿與天然氣在高溫、高壓條件下，與O2進(jìn)行燃燒和部分氧化反應(yīng)，離開氣化爐膛熾熱的合成氣用水激冷，并經(jīng)洗滌除塵后送至氣體在線分析儀進(jìn)行分析并采集試驗(yàn)數(shù)據(jù)。考察氣化溫度、氣化壓力、天然氣/煤、水煤漿濃度變化對(duì)煤-天然氣共氣化的影響，并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行優(yōu)化試驗(yàn)。

2 結(jié)果與討論

2.1 氣化爐溫度對(duì)共氣化的影響

煤-天然氣共氣化反應(yīng)涉及氣、固兩相多種均相和非均相可逆反應(yīng)，反應(yīng)進(jìn)程與平衡狀態(tài)、氣化爐溫度密切相關(guān)。氣化爐溫度升高，在一定平衡范圍內(nèi)反應(yīng)系統(tǒng)向放熱方向進(jìn)行；氣化爐溫度降低，反應(yīng)在平衡進(jìn)程附近向吸熱方向進(jìn)行。裝置以濃度59%煤漿為原料，在投漿量18 kg/h，天然氣/煤1 Nm3/kg，氣化壓力0.5 MPa條件下，通過改變?nèi)霠t氧氣量考察氣化溫度變化對(duì)共氣化的影響，結(jié)果如圖2所示?？芍?，氣化爐溫度從1 226 ℃升至1 465 ℃時(shí)，合成氣中H2體積分?jǐn)?shù)下降2.7%，CO體積分?jǐn)?shù)上升2.3%，CO2體積分?jǐn)?shù)上升0.64%。這是由于合成氣中H2較CO活潑，隨氣化溫度升高，入爐氧氣量增加，部分H2與O2結(jié)合生成H2O，造成合成氣中H2含量降低。根據(jù)工業(yè)裝置運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，原料碳轉(zhuǎn)化率與氣化溫度成正比。共氣化過程中，隨著入爐氧氣量提升，氣化溫度逐漸升高，更多的C轉(zhuǎn)化為CO2，在熱量作用下，合成氣中CO2與C、CH4發(fā)生吸熱反應(yīng)，部分CO2被還原為CO，使得合成氣中的CO含量升高。

圖2 氣化溫度與氣體組成關(guān)系Fig.2 Relationship between gasification temperature and gas composition

圖3 氣化溫度與H2/CO關(guān)系Fig.3 Relationship between gasification temperature and H2/CO

氣化溫度與H2/CO關(guān)系如圖3所示。可知，共氣化試驗(yàn)中，隨氣化溫度升高，合成氣中H2/CO先增加，溫度達(dá)到1 300 ℃時(shí)，合成氣中H2/CO達(dá)到最高值1.24，隨溫度進(jìn)一步提高，H2/CO開始緩慢降低。這主要是因?yàn)闅饣瘻囟鹊陀? 300 ℃時(shí)，氣化溫度升高，有利于提高水煤漿氣化效率及天然氣轉(zhuǎn)化效率，這個(gè)階段合成氣的H2及CO增長較快，H2/CO快速提高。氣化溫度達(dá)到1 300 ℃時(shí)，天然氣轉(zhuǎn)化中H2含量達(dá)到高點(diǎn)[16]，合成氣中H2/CO隨之達(dá)到峰值。氣化溫度超過1 300 ℃時(shí)，天然氣轉(zhuǎn)化中H2含量逐漸下降，合成氣中H2/CO隨之緩慢降低。

共氣化試驗(yàn)中，改變氣化溫度后，對(duì)合成氣中CH4含量進(jìn)行檢測，氣化溫度與CH4含量關(guān)系如圖4所示?？芍珻H4含量與氣化爐運(yùn)行溫度的關(guān)系與現(xiàn)有氣流床煤氣化運(yùn)行結(jié)果類似。氣化爐溫度為1 226 ℃時(shí)，合成氣中CH4含量高達(dá)2.25%。隨氣化爐溫度升高，合成氣中CH4含量逐步降低，1 351 ℃時(shí)，合成氣中CH4含量為0.75%，氣化爐運(yùn)行溫度短時(shí)提高至1 450 ℃時(shí)，氣化合成氣中CH4含量小于0.35%，這是由于CH4轉(zhuǎn)化反應(yīng)屬于強(qiáng)吸熱反應(yīng)，溫度越高，CH4轉(zhuǎn)化率越高，合成氣中CH4含量較低。1 200～1 400 ℃，氣化溫度每上升10 ℃，合成氣中CH4含量下降0.1%?？梢姡铣蓺庵蠧H4含量受溫度影響非常大，選擇合適的氣化溫度可控制合成氣中CH4含量小于1%。

圖4 氣化爐溫度與CH4含量的關(guān)系Fig.4 Relationship between gasification temperature and methane content

2.2 氣化爐壓力對(duì)共氣化的影響

氣化壓力對(duì)氣化爐生產(chǎn)能力有較大影響，氣化爐操作壓力高可節(jié)省合成氣的壓縮功，降低裝置總體能耗水平。但氣化壓力升高對(duì)反應(yīng)器內(nèi)物料停留時(shí)間影響較小，因此提高壓力對(duì)原料總體轉(zhuǎn)化率影響有限，只對(duì)受壓力較為敏感的體積變化平衡反應(yīng)有作用。以59%煤漿為原料，在投漿量18 kg/h、天然氣/煤1 Nm3/kg、氣化溫度1 350 ℃條件下，氣化壓力與氣體成分間關(guān)系如圖5所示?？芍?，氣化壓力對(duì)氣體成分影響不大，氣化壓力由0.02 MPa提高至0.6 MPa時(shí)，主要?dú)怏w成分幾乎不發(fā)生變化。

圖5 氣化壓力與氣體組成關(guān)系Fig.5 Relationship between gasification pressure and gas composition

圖6 氣化壓力與CH4含量的關(guān)系Fig.6 Relationship between gasification pressure and methane content

2.3 天然氣/煤對(duì)合成氣中H2/CO的影響

天然氣/煤是共氣化的重要控制參數(shù)。在投煤量不變的前提下，天然氣/煤升高，入爐天然氣量增多，氣化爐內(nèi)H2/CO變大。裝置以濃度59%煤漿為原料，在投漿量18 kg/h、氣化溫度1 350 ℃、氣化壓力0.5 MPa條件下進(jìn)行試驗(yàn)，天然氣/煤與H2/CO關(guān)系如圖7所示。

圖7 天然氣/煤與H2/CO的關(guān)系Fig.7 Relationship between CH4/coal and H2/CO

由圖7可知，隨天然氣/煤增加，合成氣中H2/CO逐漸增大，天然氣/煤增至0.94后，H2/CO達(dá)到1.23左右。此后，隨天然氣/煤增大，H2/CO增加幅度減小，說明煤-天然氣共氣化反應(yīng)達(dá)到平衡后，過量CH4繼續(xù)轉(zhuǎn)化并產(chǎn)生大量H2，共氣化反應(yīng)化學(xué)平衡受H2過量影響，反應(yīng)向H2減少的方向進(jìn)行。因此，在保證反應(yīng)順利進(jìn)行的條件下，選擇合適的天然氣/煤，有利于提高合成氣中H2/CO。試驗(yàn)確定合適的天然氣/煤為0.75～1.50 Nm3/kg。

2.4 水煤漿濃度對(duì)共氣化的影響

對(duì)水煤漿氣化技術(shù)而言，增加煤漿濃度提高了進(jìn)入氣化爐的含碳?xì)湮镔|(zhì)的濃度，提高氣化爐內(nèi)熱負(fù)荷和熱強(qiáng)度，顯著提升氣化效率。與水煤漿氣化類似，共氣化技術(shù)中加入天然氣后，提高煤漿濃度會(huì)增加爐內(nèi)單位容積的碳?xì)浜?，從而促進(jìn)氣化反應(yīng)進(jìn)行。裝置在投漿量18 kg/h、天然氣/煤1 Nm3/kg、氣化溫度1 350 ℃、氣化壓力0.5 MPa條件下進(jìn)行試驗(yàn)，煤漿濃度與主要?dú)怏w成分含量的關(guān)系如圖8所示。

圖8 煤漿濃度與氣體組成關(guān)系Fig.8 Relationship between concentration of coal slurry and gas composition

由圖8可知，煤漿濃度從57%提升到62%，合成氣中CO含量增加3.6%，H2含量下降1.62%，CO2含量下降2.79%，煤漿濃度變化對(duì)合成氣中CO影響最大，CO2次之，H2最弱。這是因?yàn)樵谌霠t煤量不變的條件下，煤漿濃度增加，入爐水量會(huì)相應(yīng)減少，減少的那部分水量由常溫液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楦邷卣羝牡臒崃扛挥?。為了維持氣化溫度不變，一方面需要降低入爐氧氣量減少放熱，入爐氧氣減少導(dǎo)致CO與CO2發(fā)生轉(zhuǎn)換反應(yīng)，部分CO2轉(zhuǎn)變?yōu)镃O;另一方面熱量的富余有利于CH4與CO2及CH4與H2O這2個(gè)吸熱反應(yīng)的發(fā)生，造成合成氣中CO含量增加，CO2減少。煤漿濃度升高，氣化生成的粗煤氣中水蒸氣含量降低，直接減弱了CH4和水蒸氣的反應(yīng)，造成合成氣中H2含量下降。

煤漿濃度與合成氣H2/CO的關(guān)系如圖9所示。可知，隨著煤漿濃度上升，合成氣中H2/CO直線下降。煤漿濃度由57%提升到62%，合成氣中H2/CO下降12.35%，說明煤漿濃度對(duì)合成氣中H2/CO有顯著影響。氣化過程中選擇合適的制漿濃度有助于提高合成氣的H2/CO。綜合考慮有效氣產(chǎn)量及保證合成氣中H2/CO≥1.2的條件下，煤-天然氣共氣化技術(shù)合理的制漿濃度在58%～61%。

圖9 煤漿濃度與H2/CO的關(guān)系Fig.9 Relationship between concentration of coal slurry and H2/CO

2.5 共氣化優(yōu)化試驗(yàn)

裝置以濃度59%煤漿為原料，在投漿量18kg/h、天然氣/煤0.94 Nm3/kg、氣化溫度1 350 ℃、氣化壓力0.5 MPa條件下進(jìn)行優(yōu)化試驗(yàn)，結(jié)果見表2?？芍瑑?yōu)化試驗(yàn)條件后，合成氣中H2+CO含量88.64%，CH4含量0.66%。由于試驗(yàn)裝置限制，系統(tǒng)熱損失達(dá)到3.97%，大于工業(yè)化裝置熱損值。這主要是由于試驗(yàn)裝置僅采用2個(gè)耐火隔熱層，而工業(yè)化裝置普遍采用4個(gè)耐火隔熱層，其隔熱保溫效果高于試驗(yàn)裝置。其次為了保證足夠的反應(yīng)空間，試驗(yàn)裝置降低了耐火隔熱層厚度，造成裝置隔熱性能降低；試驗(yàn)碳轉(zhuǎn)化率為95.05%，也低于煤氣化工業(yè)化裝置正常值，這主要是由于操作人員在清洗和裝配噴嘴過程中操作不合理，導(dǎo)致燒嘴各通道間的同心度不夠理想，影響了霧化效果，造成部分原料沒來得及充分反應(yīng)就出了反應(yīng)器，降低了原料轉(zhuǎn)化率。

表2優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果
Table2Resultsofoptimizetest

出氣化爐煤氣組成/%H2COCO2CH4N2+ArH2S+COS有效氣(CO+H2)流量/(Nm3·h-1)合成氣流量/(Nm3·h-1)碳轉(zhuǎn)化率/%熱損失/%48.8639.7810.25 0.660.300.1540.8346.0695.053.97

3 結(jié) 論

1)天然氣/煤對(duì)合成氣中H2/CO影響很大。在溫度、壓力一定的條件下，天然氣/煤增加后，H2/CO隨之增加。天然氣/煤升至0.94 Nm3/kg后，H2/CO增加速度減緩。對(duì)煤-天然氣共氣化而言應(yīng)綜合考慮合成氣H2/CO及共氣化爐的操作彈性，合適的天然氣/煤為0.75～1.50 Nm3/kg。

2)水煤漿濃度對(duì)合成氣中H2/CO影響很大。煤漿濃度越高，合成氣中H2/CO越低，但煤漿濃度提高可提升氣化效率，進(jìn)而提高有效氣產(chǎn)量。制漿濃度提高1%，有效氣產(chǎn)量增加約2%。綜合考慮有效氣產(chǎn)量及合成氣中H2/CO≥1.2條件下，煤-天然氣共氣化技術(shù)合理的制漿濃度在58%～61%。

3)改變操作條件直接影響煤-天然氣共氣化指標(biāo)。提高氣化壓力有助于提高氣化爐負(fù)荷，但壓力提高會(huì)導(dǎo)致合成氣中CH4含量提高。0.1～0.6 MPa時(shí)，氣化壓力每提高0.1 MPa，合成氣中CH4含量增加0.07%。維持氣化爐操作溫度為1 300～1 400 ℃時(shí)，既能保證氣化爐內(nèi)正常的排渣操作，又能保證合成氣中CH4含量小于1%，說明CH4對(duì)溫度變化的敏感性高于壓力變化，提升氣化壓力引起的CH4增加量可通過提高氣化溫度來化解。

4)在制漿濃度59%，入爐煤量18 kg/h，天然氣/煤0.94 Nm3/kg，氣化溫度1 350 ℃、氣化壓力0.5 MPa的條件下，煤-天然氣共氣化試驗(yàn)裝置生產(chǎn)的合成氣產(chǎn)量為46.06 Nm3/h，H2+CO含量為88.64%，CH4含量為0.66%，H2/CO為1.23。

參考文獻(xiàn)(References):

[1] 康利榮,張建民,連輝.天然氣-煤集成共轉(zhuǎn)化制備合成氣新工藝[J].潔凈煤技術(shù),2004,12(4):22-26.

KANG Lirong,ZHANG Jianmin,LIAN Hui.New co-conversion technology of gas by coal and natural gas[J].Clean Coal Technology,2004,12(4):22-26.

[2] 唐宏青.天然氣部分氧化制合成氣的研究和實(shí)踐[J].中氮肥,2004(1):1-5.

TANG Hongqing.Research and practice on producing synthesis gas with the process of natural gas partial oxidation[J].M-sized Nitrogenous Fertilizer Progress,2004(1):1-5.

[3] 李俊嶺.天然氣和煤聯(lián)合氣化工藝及綠色過程的探索性研究[D].北京:中國科學(xué)院過程工程研究所,2002.

[5] 李俊嶺,趙月紅,溫浩,等.天然氣和煤聯(lián)合制備廉價(jià)合成氣新工藝及其熱力學(xué)分析[J].計(jì)算機(jī)應(yīng)用化學(xué),2002,19(4):381-384.

LI Junling,ZHAO Yuehong,WEN Hao,et al.A new preparation process of low-cost synthesis gas from natural gas and its thermodynamic analysis[J].Computers and Applied Chemistry,2002,19(4):381-384.

[4] 趙月紅.天然氣-煤共氣化過程研究[D].北京:中國科學(xué)院過程工程研究所,2003.

[6] 宋學(xué)平,郭占成.固定床天然氣與煤共氣化火焰區(qū)溫度影響因素的研究[J].燃料化學(xué)學(xué)報(bào),2005,33(1):53-57.

SONG Xueping,GUO Zhancheng.Factors affecting flame temperature of co-gasification of natural gas and coal in a fixed bed reactor[J].Journal of Fuel Chemistry and Technology,2005,33(1):53-57.

[7] 宋學(xué)平,郭占成.移動(dòng)床煤與天然氣共氣化制備合成氣的工藝技術(shù)[J].化工學(xué)報(bào),2005,56(2):312-317.

SONG Xueping,GUO Zhancheng.Research on moving bed to prepare synthesis gas co-gasification of coal and natural gas[J].Journal of Chemical Industry and Engineering(China),2005,56(2):312-317.

[8] 歐陽朝斌,宋學(xué)平,郭占成,等.天然氣-煤共氣化制備合成氣新工藝[J].化工進(jìn)展,2004,23(7):751-754.

OUYANG Zhaobin,SONG Xueping,GUO Zhancheng,et al.New preparation process of synthesis gas from natural gas & coal by co-gasification[J].Chemical Industry and Engineering Progress,2004,23(7):751-754.

[9] 邵迪,代正華,于廣鎖,等.固定床氣化與氣流床水煤漿氣化集成的能量與經(jīng)濟(jì)分析[J].化工學(xué)報(bào),2013,64(6):2186-2193.

SHAO Di,DAI Zhenghua,YU Guangsuo,et al.Energy and economic assessment for integrated gasification system of fixed-bed and coal-water slurry entrained-bed[J].CIESC Joural,2013,64(6):2186-2193.

[10] 賀永德.現(xiàn)代煤化工技術(shù)手冊(cè)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2004.

[11] 李雪梅,周銀福,張愛民.魯奇碎煤加壓氣化污水處理[J].大氮肥,2004,27(4):236-238.

LI Xuemei,ZHOU Yinfu,ZHANG Aimin.Sewage treatment in lurqi pressurized coal gasification process[J].Laege Scale Fertilizer Industry,2004,27(4):236-238.

[12] 蔣士鑫.碎煤加壓氣化含酚廢水處理方法的優(yōu)化[J].煤化工,2011,12(6):49-51.

JIANG Shixin.Optimized method for treating the phenolic wastewater from the coarse coal gasification plant[J].Coal Chemical Industry,2011,12(6):49-51.

[13] 安曉熙,曹月梅.氣流床煤氣化技術(shù)現(xiàn)狀及研究進(jìn)展[J].氮肥技術(shù),2015,36(3):3-8.

AN Xiaoxi,CAO Yuemei.Status and research progress of entrained-flow bed gasification[J].Nitrogen Fertilizer Technology,2015,36(3):3-8.

[14] 陳家仁.加壓氣流床煤氣化工藝的發(fā)展現(xiàn)狀及存在問題[J].煤化工,2006,12(6):1-7.

CHEN Jiaren.Technology status and problems in pressurized entrained-flow coal gasification[J].Coal Chemical Industry,2006,12(6):1-7.

[15] 朱玉芹,耿勝楚,李彥,等.氣流床煤氣化工藝技術(shù)分析[J].化工技術(shù)與開發(fā),2011,40(10):79-82.

ZHU Yuqin,GENG Shengchu,LI Yan,et al.Technology analysis of entrained-bed coal gasification[J].Technology & Development of Chemical Industry,2011,40(10):79-82.

[16] 唐宏青.現(xiàn)代煤化工新技術(shù)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2009.

[17] 于遵宏,沈才大,王輔臣,等.水煤漿氣化爐的數(shù)學(xué)模擬[J].燃料化學(xué)學(xué)報(bào),1993,21(2):191-197.

YU Zunhong,SHEN Caida,WANG Fuchen,et al.Mathematical simulation of coal-slurry-gasifier[J].Journal of Fuel Chemistry and Technology,1993,21(2):191-197.