支姝 百合提·努爾

摘 要：本文針對濕片式離合器接合過程中系統(tǒng)穩(wěn)定性問題，根據(jù)離合器接合和分離特性，建立濕片式離合器系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型，運(yùn)用Matlab/Simulink進(jìn)行仿真分析，并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對比，證明了模型的正確性與準(zhǔn)確性，并分析了閥體壓力、離合器壓力以及流量等影響。仿真結(jié)果體現(xiàn)了穩(wěn)定的魯棒性和相應(yīng)的性能，為系統(tǒng)研究提供了理論依據(jù)。

關(guān)鍵詞：自動(dòng)變速器 濕片式離合器 建模 仿真

引言

汽車傳動(dòng)系統(tǒng)中自動(dòng)變速器是一個(gè)非常重要的總成之一。隨著電液控制系統(tǒng)在自動(dòng)變速器的應(yīng)用，使得換擋更加柔和、燃油經(jīng)濟(jì)性明顯提高。是因?yàn)殡娨嚎刂葡到y(tǒng)的電磁閥執(zhí)行器具有壓力高、流量大、尺寸小、成本低等優(yōu)點(diǎn)。針對濕式離合器執(zhí)行機(jī)構(gòu)非線性強(qiáng)、穩(wěn)定性等問題，以濕式離合器的執(zhí)行機(jī)構(gòu)為研究對象，結(jié)合濕式離合器工作特點(diǎn)及控制策略要求，建立一種濕式離合器執(zhí)行機(jī)構(gòu)電液控制模型，并通過Matlab/Simulink軟件進(jìn)行仿真。研究表明，仿真結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本一致，此外其整體變化趨勢與輸入電流一致。

1 濕式離合器系統(tǒng)建模

本文首先將要建立減壓閥的動(dòng)力學(xué)模型，然后要建立濕片式離合器的模型。液壓控制閥是利用機(jī)械運(yùn)動(dòng)來控制液體動(dòng)力源的裝置，并在汽車系統(tǒng)中常當(dāng)作執(zhí)行器之用。一般液壓控制閥有方向控制閥、壓力控制閥和流量控制閥三種類型。下面分別建立減壓閥和濕片式離合器的動(dòng)力學(xué)模型。

1.1 減壓閥的動(dòng)力學(xué)模型

在圖1所示，三位三通減壓閥是離合器的執(zhí)行機(jī)構(gòu)。在液壓控制系統(tǒng)中輸入壓力是管道壓力PY，電流I通過電磁閥時(shí)產(chǎn)生電磁力FM，而系統(tǒng)輸出壓力是PR。在減壓閥的結(jié)構(gòu)里有不同的三種壓力，分別是左油室壓力PC，中間油室壓力PR和右油室壓力PD。在液壓系統(tǒng)工作時(shí)減壓閥的中間和左右兩邊油室中出現(xiàn)壓力差，并產(chǎn)生流量QC和QD。作用在左邊油壓室的作用力FC與作用在右邊油壓室的作用力FD之差就是反饋力FF。在這些力和電磁力的作用下滑閥移動(dòng)，并控制中間油室壓力PR。在通電時(shí)，電磁線圈中產(chǎn)生的電磁力FM大于反饋力FF，以便使柱塞向左移動(dòng)并與離合器相通。在斷電時(shí)，電磁線圈中的電磁力FM小于反饋力FF，以便使柱塞向右移動(dòng)，并離合器與油箱相通。

反饋力FF和電磁力FM是非常重要的兩個(gè)力，在這兩個(gè)力的作用下閥體中的柱塞處于平衡狀態(tài)。根據(jù)帕斯卡方程，液壓壓力轉(zhuǎn)換為機(jī)械力時(shí)，用以下方程來表示：

FF=CPC-D PD （1）

式中、PC為左油室壓力；PD為右油室壓力；C為左邊柱塞面積；D為右邊柱塞面積。

利用電磁力和反饋力在左右油室中產(chǎn)生壓力，并推動(dòng)柱塞來控制輸出壓力，可表示為：

（2）

式中，MV為滑閥質(zhì)量； X為柱塞位移； 為柱塞的速度； 為柱塞的加速度；Ke為流力彈簧率；z為阻尼系數(shù)。

要使約束柱塞在左右兩邊的運(yùn)動(dòng)，左右兩邊直線運(yùn)動(dòng)停止約束力FY可表示為：

（3）

式中，XMIN，XMAX分別為左右兩邊的最小與最大間隙；KP，KN分別為左右極限接觸剛度；DP，DN分別為左右限制阻尼系數(shù)。

由于液壓系統(tǒng)中常采用毛細(xì)管來穩(wěn)定減壓閥的壓力，并在上游中采用靜壓軸承來限制運(yùn)動(dòng)。因此，在左右油管中的流動(dòng)可以簡化為層流。在通電和斷電階段流過油管的流量QC和QD可以表示為：

式中，rc 為左邊油管道的半徑；，rd為右邊油管道的半徑；LC，LD為油管道的長度；ε為液體的運(yùn)動(dòng)粘度。

左右兩個(gè)油室流量連續(xù)性動(dòng)態(tài)方程式可表示為：

式中，VC和VD為滑閥初始位置時(shí)的油室容積；βe為有效容積模量?；y向左移動(dòng)時(shí)，左邊油室的容積逐漸變小，而右邊油室的容積逐漸變大。由式（6），（7）中可以推導(dǎo)出下式：

由上式可知，根據(jù)柱塞的運(yùn)動(dòng)可以確定QC和QD的流動(dòng)方向。對于離合器和動(dòng)力源、離合器與油箱相連的節(jié)流孔的流動(dòng)特性建立模型，必須要考慮圓柱形滑閥產(chǎn)生的可變節(jié)流流動(dòng)。通過節(jié)流孔的流量與節(jié)流孔的開度和節(jié)流孔截面的壓差成正比。所以建模時(shí)考慮了紊流流態(tài)，流體通過節(jié)流孔時(shí)，流速提高以便導(dǎo)致雷諾數(shù)提高。

在通電階段，從動(dòng)力源到離合器的流量根據(jù)以下方程確定：

式中，QY為動(dòng)力源流量；Cd為流量排出系數(shù)；AY（x） 為瞬時(shí)節(jié)流孔面積； b為節(jié)流槽寬度；ρ為液體密度；AL為節(jié)流孔泄漏面積；為了簡化計(jì)算，AL可以忽慮不計(jì)。

在通電階段，控制油壓室的流量連續(xù)性方程式可表示為：

式中，QL為離合器活塞油室的流量；

在斷電階段，從離合器到油箱的流量可表示為：

式中，QT為流入油箱的流量；PT為油箱油壓的壓力。

減壓閥在工作階段的流量QL也稱為排出流量，包括QL流量的方程可表示為：

從上式中可以看到QC和QD流量可以當(dāng)成擾動(dòng)流量來考慮，而QL流量取決于連接到減壓閥輸出端的負(fù)荷。

1.2 濕片式離合器的動(dòng)力學(xué)模型

濕片式離合器的示意圖如圖1所示，離合器總成內(nèi)有活塞，活塞背面的離合器片固定于輸入軸上，離合器轂連接到輸出上。離合器片上的摩擦表面內(nèi)有有機(jī)材料，并由輸入軸流入的冷卻油來潤滑。當(dāng)離合器結(jié)合時(shí)，要考慮一個(gè)階躍輸入，并通過四個(gè)階段來區(qū)別離合器壓力，如圖2所示。

1）在離合器充油過程中，壓力增加并不是很明顯；

2）系統(tǒng)壓力增加超過作用于活塞回位彈簧的彈性力時(shí)，壓力將會(huì)升高；

3）活塞移動(dòng)到離合器片方向；

4）當(dāng)壓力升高到設(shè)定點(diǎn)值P設(shè)之后，離合器片將會(huì)重新接觸。

最初離合器處于分離狀態(tài)時(shí)，離合器內(nèi)沒有液壓油流入?；钊煌苹氐交钊Ｖ刮恢脮r(shí)，回位彈簧便有總的剛度K回，在這種情況下的距離用X停表示?；钊旧肀徽J(rèn)為是無質(zhì)量的一個(gè)橫截面A活時(shí)，作用在其上的離合器壓力才能有效。離合器工作時(shí)，在第三階段才能有活塞運(yùn)動(dòng)，這個(gè)時(shí)候活塞從X停移動(dòng)到X接?；钊奈恢每梢杂善胶夥匠虂肀硎荆?/p>

P離A活+F停=K回X活+F摩 （15）

式中，F(xiàn)停為活塞停止時(shí)的作用力；F摩為摩擦力。

此外，活塞上設(shè)有密封圈來密封活塞左右兩邊的容積。因此，活塞和離合器殼之間的泄漏可以忽略不計(jì)。摩擦力F摩是密封圈和離合器殼之間的摩擦。當(dāng)離合器壓力給活塞的作用力大于摩擦力與作用在活塞上的回位彈簧彈性力之和時(shí)，活塞開始向離合器片移動(dòng)。這個(gè)壓力用P預(yù)來表示。

離合器片接合時(shí)的壓縮力F壓可表示為：

F壓=（P離- P接）A活 （17）

由流量連續(xù)性方程可表示為：

式中，V（t）=V0+A活X活（t）為體積變量；Kt為活塞負(fù)載彈簧的梯度

有式（18）中計(jì)算可得濕片式離合器的動(dòng)力學(xué)模型為：

2 仿真結(jié)果及分析

根據(jù)所建立的減壓閥和濕片式離合器動(dòng)力學(xué)模型，在Matlab/Simulink 軟件平臺(tái)上建立電液控制離合器系統(tǒng)仿真模型。并且由油箱、液壓油設(shè)備、三個(gè)測試回路、油液冷卻加熱回路、電氣設(shè)備和電子控制設(shè)備組成的實(shí)驗(yàn)臺(tái)（圖3）上進(jìn)行測試。該實(shí)驗(yàn)臺(tái)壓力可以調(diào)節(jié)為1-10MPa，工作溫度可調(diào)為20-100C°，流量可調(diào)為10-50L/min。

圖4中說明了從0至630毫安的脈沖電流表示的輸入信號，并此輸入電流獲取電磁力。

如圖5所示仿真結(jié)果，在相同條件下，滑閥仿真位移的變化比測試獲得的位移變化還??；對于壓力的降低，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，仿真壓力跟隨實(shí)驗(yàn)測試壓力，同時(shí)在穩(wěn)定狀態(tài)下仿真壓力的變化幅度比實(shí)驗(yàn)測試壓力的變化幅度低如圖6所示。

如圖7所示仿真結(jié)果，比較了減壓閥降低的壓力和流量與實(shí)驗(yàn)臺(tái)測試獲得的實(shí)際數(shù)據(jù)。圖7中可以看出，離合器壓力與測試獲得的壓力非常相似，這就說明建模誤差很小。減壓閥流過的流量仿真信號表明了一些因素如泄漏、管道力學(xué)等沒有考慮進(jìn)去。因此，在仿真信號與試驗(yàn)測得的流量信號之間有比較大的差異。于是從流量信號中可以看出試驗(yàn)測得的結(jié)果有一些負(fù)面影響，如可以測出持續(xù)的噪音，但測不出倒流流量等。圖7中可以看出離合器活塞位置與第三階段的離合器壓力平穩(wěn)的同步。模型的響應(yīng)處在有效的試驗(yàn)數(shù)據(jù)范圍之內(nèi)。

3 結(jié)論

針對自動(dòng)變速器電液控制離合器系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，分析了其閥體壓力、離合器壓力以及流量，對減壓閥和濕片式離合器的模型進(jìn)行仿真，仿真結(jié)果表明，能滿足仿真數(shù)據(jù)與實(shí)驗(yàn)測試數(shù)據(jù)的對比，說明了所建立的模型的正確性，能真實(shí)地仿真系統(tǒng)的工作過程，為電液控制離合器系統(tǒng)的校核、優(yōu)化設(shè)計(jì)等相關(guān)分析提供一定的分析基礎(chǔ)。

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基金項(xiàng)目：受新疆維吾爾自治區(qū)高?？蒲杏?jì)劃重點(diǎn)項(xiàng)目（項(xiàng)目編號：XJEDU2014I062）資助

作者簡介：

支姝 （1982-），女，漢族，在讀博士，講師，主要研究領(lǐng)域?yàn)檐囕v工程 .