孔鵬,陳曉山,李進(jìn)寶,王偉,呂斌,陳揚(yáng)
(新疆八一鋼鐵股份有限公司)
根據(jù)市場(chǎng)需要八鋼中厚板產(chǎn)線拓展產(chǎn)品規(guī)格,風(fēng)電鋼板軋制厚度由最大50mm拓展至80mm,為了保證鋼板力學(xué)性能,此鋼種在軋制過(guò)程中需要低溫軋制,因鋼板變形抗力、軋制力、軋制扭矩、軋機(jī)沖擊負(fù)荷等急劇增加,在實(shí)際生產(chǎn)初期精軋階段出現(xiàn)了翹頭造成軋廢,軋廢率達(dá)到44.4%。翹扣頭問題極大限制了八鋼中厚板風(fēng)電板產(chǎn)品規(guī)格的拓展。
在中厚板軋制過(guò)程中鋼板頭尾部彎曲變形的產(chǎn)生機(jī)理復(fù)雜,其影響因素很多,如軋件在厚度方向上、下表面溫度分布不均、壓下率不同、軋件的摩擦條件不一致和上、下輥徑不同導(dǎo)致的輥面線速度不同,軋制線高度和軋件人口中心高度不一致,都將引起軋件頭部翹曲,而且涉及到多個(gè)關(guān)聯(lián)因素的影響,如工藝參數(shù)、設(shè)備參數(shù)和電氣參數(shù)等【1】【3】。
經(jīng)過(guò)參閱相關(guān)文獻(xiàn)及參考同類型鋼廠的軋制經(jīng)驗(yàn)【2】,從以下方面查找問題:(1)軋件上下表溫差;(2)軋制中間坯長(zhǎng)度;(3)軋件咬入時(shí)上下輥速度;(4)軋制線高度;(5)軋制速度。
精軋機(jī)階段翹頭鋼板見圖1,翹頭形成的表現(xiàn)為鋼板的下表延伸大于上表延伸,圖2所示。
圖1 精軋機(jī)階段鋼板翹頭
圖2 鋼板翹頭演示
采用對(duì)比法進(jìn)行排查,對(duì)比加熱爐溫度控制工藝及實(shí)際溫度;使用高溫槍對(duì)于軋制中間坯上下表溫度實(shí)際情況進(jìn)行測(cè)量,見表1、表2。
表1 加熱爐溫度控制工藝要求
表2 中間坯上下表溫度
通過(guò)表1和表2中數(shù)據(jù)可以看出,加熱爐出鋼時(shí)鋼板上表溫度高出下表溫度20℃,但經(jīng)過(guò)粗軋機(jī)軋制后上下表溫度減至10℃,隨著待溫時(shí)間的逐步增加,鋼板的上下表溫度發(fā)生反轉(zhuǎn),在待溫末期階段,鋼板的下表溫度高出上表溫度近30℃。根據(jù)軋鋼原理,此種現(xiàn)象會(huì)造成下輥壓入軋件的深度大于上輥壓入軋件的深度,相同時(shí)間內(nèi)軋件下表面的金屬延伸量大,使軋出的中間坯向上彎曲造成翹頭,此塊鋼板在軋制過(guò)程中發(fā)生了翹頭現(xiàn)象如圖2所示。
由此得出軋件上下表溫度差為造成鋼板翹頭的重要原因之一,其中精軋機(jī)除鱗可以實(shí)現(xiàn)上下單獨(dú)除鱗,進(jìn)而可以依靠下表面單向除鱗的方式來(lái)調(diào)整鋼板的上下表溫差,因此,軋制控制上下表溫度差成為控制的手段之一。
根據(jù)寶鋼的經(jīng)驗(yàn):軋制中間待溫坯長(zhǎng)度應(yīng)大于軋輥周長(zhǎng),由于中間坯冷卻不均勻,下表溫度大于上表溫度,外冷內(nèi)熱,坯子越短,越容易翹頭,而且是通長(zhǎng),還要考慮到ski(翹扣頭系數(shù))死區(qū)長(zhǎng)度,所以取值4.2m。對(duì)Q345EZ25軋制3個(gè)軋制周期內(nèi)的數(shù)據(jù)(包括中間坯長(zhǎng)度)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,如表3所示。
表3 中間坯上下表溫度
統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)共計(jì)37塊鋼板,周期為3個(gè)軋制周期。通過(guò)表3中數(shù)據(jù)可以看出,軋廢的鋼板主要集中在第一周期與第二周期,平均中間坯長(zhǎng)度為3996mm。軋制成功的在第三周期,平均中間坯長(zhǎng)度為4696mm。統(tǒng)計(jì)第一周期與第二周期數(shù)據(jù)得出中間坯長(zhǎng)度小于4200mm的軋廢率達(dá)到44.4%。
由此得出軋件中間坯長(zhǎng)度較短是造成鋼板翹頭的重要原因之一。
調(diào)取翹頭軋廢鋼的PDA過(guò)程數(shù)據(jù),如圖3所示。在軋廢鋼咬入的瞬間,也就是翹扣頭系數(shù)(ski%)起作用的時(shí)候,上下輥輥速基本一致,上輥輥速略微高于下輥輥速(高出0.023m/s),但現(xiàn)場(chǎng)表現(xiàn)為軋件上翹,不具備對(duì)應(yīng)性。
圖3 軋廢PDA截圖
由此得出軋件咬入時(shí)上下輥速度差不是造成鋼板翹頭的主要因素,但可以作為一項(xiàng)軋制控制手段。
統(tǒng)計(jì)3個(gè)軋制周期內(nèi)軋制Q345EZ25各鋼板對(duì)應(yīng)的軋制線高度如表4所示,3個(gè)軋制周期內(nèi)共經(jīng)歷4副軋輥,軋制線高度與軋成率無(wú)直接對(duì)應(yīng)關(guān)系,軋制線為負(fù)時(shí)有軋廢也有軋成,軋制線為正時(shí)有軋廢也有軋成。
表4 軋制線高度統(tǒng)計(jì)表
中厚板L2軋制模型的軋制速度模型設(shè)定分為咬鋼、帶載荷加速、減速低速拋鋼的過(guò)程。由于軋制的前幾道次鋼板較短,若咬鋼速度、加速度設(shè)定過(guò)大,則造成軋制速度達(dá)不到最大速度就拋鋼,因此在減速的時(shí)候變形速率會(huì)發(fā)生變化,使鋼板縱向應(yīng)力分布不均勻,造成鋼板的翹曲。
采用降低速度(降低咬鋼速度至1.7m/s和加速度0.1m/s2)進(jìn)行測(cè)試,測(cè)試結(jié)果非常理想,未出現(xiàn)翹頭軋廢現(xiàn)象,改進(jìn)前后精軋規(guī)程參數(shù)對(duì)比如表5與表6所示。
表5 軋廢鋼板規(guī)程
表6 降速測(cè)試鋼板規(guī)程
通過(guò)查找問題,借鑒寶鋼股份軋制5000mm厚板生產(chǎn)線的經(jīng)驗(yàn),結(jié)合八鋼中厚板廠裝備能力,為解決精軋階段翹頭問題,對(duì)軋制工藝進(jìn)行了改進(jìn)。
(1)上下表溫度控制:根據(jù)3#加熱爐平焰燒嘴和熱電偶位置對(duì)爐溫檢測(cè)和鋼溫的影響,嚴(yán)格按表1的加熱工藝控制各段上下部溫度,在厚板前后安排10~16塊Q235B低質(zhì)量要求鋼板過(guò)渡,保證板坯溫度均勻;完善冷卻水系統(tǒng),更換精軋機(jī)除鱗噴射閥,調(diào)小預(yù)充水;恢復(fù)精軋機(jī)側(cè)噴水,減少鋼板表面殘水;輥道冷卻水在軋制前開至最大,軋機(jī)冷卻水上輥系按40%~60%開度設(shè)定,下輥系按100%~120%開度設(shè)定。
(2)軋制中間坯長(zhǎng)度設(shè)定:中間坯長(zhǎng)度應(yīng)大于4.2m,可在軋制工藝許可范圍內(nèi)修改待溫厚度,不能滿足的應(yīng)回爐處理。
(3)軋制速度控制:粗軋階段各道次壓下率>5%,采用恒速軋制(1.7m/s)。精軋階段在厚度大于100mm前采用恒速軋制(1.7m/s),道次壓下率大于5%。另100mm以下按最大咬鋼速度1.7m/s、最大軋制速度2.5m/s、加速度0.5m/s2軋制。
現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)嚴(yán)格按照改進(jìn)措施執(zhí)行,軋制厚規(guī)格風(fēng)電鋼再未發(fā)生因?yàn)槁N頭導(dǎo)致的軋廢現(xiàn)象,軋制過(guò)程穩(wěn)定,板形平直,軋成率100%。截止2017年8月,共生產(chǎn)50~80mm厚規(guī)格風(fēng)電鋼94塊1081t,未出現(xiàn)翹頭軋廢現(xiàn)象。板形實(shí)拍如圖4所示。
圖4 成品鋼板板型
鋼板的軋制過(guò)程是一個(gè)復(fù)雜的過(guò)程,因此鋼板初始應(yīng)力狀態(tài)、溫度分布、軋制速度設(shè)定、壓下制度設(shè)置等設(shè)計(jì)不當(dāng)都是引起鋼板翹頭的因素,并且這些因素交叉影響、交互作用,單獨(dú)控制及調(diào)整某一項(xiàng)因素都無(wú)法完全保證頭部平直。八鋼中厚板通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)過(guò)程基礎(chǔ)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析,并且從五個(gè)方向查找風(fēng)電鋼厚板板形翹曲問題,并制定了控制措施,應(yīng)用到批量軋制過(guò)程中,效果明顯,翹頭軋廢現(xiàn)象大大降低。成功拓展了八鋼中厚板風(fēng)電板產(chǎn)品規(guī)格,提高了風(fēng)電鋼的市場(chǎng)占有率。
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