侯新華
(新疆八一鋼鐵股份有限公司)
八鋼1750mm為半連續(xù)式熱連軋生產(chǎn)線,工藝布局為1+6布置,1架帶立輥四輥可逆式粗軋機(jī)1架(E1/R1)、1座熱卷箱、1個(gè)飛剪、6機(jī)架精軋機(jī)組(F1~F6)、整條軋線結(jié)構(gòu)緊湊,在飛剪后至精軋機(jī)前設(shè)有高壓水除鱗箱1座。主要生產(chǎn)鋼種為碳素結(jié)構(gòu)鋼、優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼、低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼、汽車大梁鋼、管線鋼等。
在熱軋板帶鋼生產(chǎn)中,軋輥是一個(gè)重要的生產(chǎn)備件。在軋輥失效方式中,斷輥對(duì)生產(chǎn)的影響尤為嚴(yán)重。八鋼1750熱軋機(jī)生產(chǎn)過(guò)程中,發(fā)生過(guò)一起精軋F(tuán)1上、下工作輥輥頸同時(shí)斷裂的失效事故,由于此付軋輥僅上機(jī)使用3次,輥身直徑比較大,直接經(jīng)濟(jì)損失大,同時(shí)由于上、下軋輥扁方斷在傳動(dòng)接軸的套筒中,事故處理造成停機(jī)6.5小時(shí)。因此,對(duì)此付斷輥進(jìn)行失效分析,查找原因并制定對(duì)策措施,以指導(dǎo)軋制操作和軋輥使用。
此付工作輥材質(zhì)為高Cr鑄鐵,兩支軋輥?zhàn)畲笾睆溅?50mm,失效時(shí)直徑分別為φ747.311mm、φ747.211mm,配對(duì)在F1機(jī)架使用,上機(jī)2次,正常使用下機(jī),磨削正常。第3次上機(jī)軋制396t鋼,發(fā)生輥頸斷裂。
軋輥鑄造工藝為兩次鑄造離心復(fù)合澆注成型,軋輥輥身外層部分為高鉻合金,軋輥輥芯部為球墨鑄鐵,軋輥在使用過(guò)程中,具有較好的耐磨性、抗冷熱疲勞性和綜合機(jī)械性能。事故輥履歷見(jiàn)表1。
表1 事故軋輥情況
檢測(cè)斷裂工作輥輥身溫度為52~56℃,在正常工藝使用溫度范圍內(nèi)。對(duì)上下工作輥軸承座拆卸后檢查,軸承座內(nèi)潤(rùn)滑脂充足,軸承完好,未見(jiàn)卡阻現(xiàn)象。
圖1 軋輥工作輥斷口宏觀形貌
從軋輥工作輥斷口宏觀形貌(見(jiàn)圖1),觀察到斷口形貌,未發(fā)現(xiàn)明顯的鑄造缺陷,斷口處也未觀察到舊傷及疲勞海灘紋,為瞬時(shí)斷裂;同時(shí)斷面和軋輥軸線約成45°角,呈螺旋狀(斷口形貌1、2)和斜劈狀(斷口形貌3、4)。這是扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)中,典型的正應(yīng)力作用的結(jié)果,脆性材料常為這種斷口,斷口為正斷斷口[1],斷口從輥頭扁方處產(chǎn)生扭剪斷裂。
3.2.1 斷輥時(shí)軋制情況
斷輥時(shí)軋制鋼卷規(guī)格7.0×1330(mm),鋼種為汽車大梁鋼(B510L),粗軋返回溫度965℃。熱卷箱開(kāi)卷后,帶鋼頭部進(jìn)入F1側(cè)導(dǎo)板內(nèi),但F1無(wú)法咬鋼,操作判斷帶鋼有卡阻,手動(dòng)往后倒鋼,由于熱卷箱回卷不掉,操作工將熱卷箱前后點(diǎn)動(dòng)試圖回卷,在前后點(diǎn)動(dòng)第四次時(shí)F1突然咬鋼而且聲音異常,隨即快?,F(xiàn)場(chǎng)檢查,發(fā)現(xiàn)F1上、下工作輥扁頭處斷裂。
3.2.2 軋制實(shí)績(jī)分析
查詢斷輥軋制過(guò)程iba記錄見(jiàn)圖2、圖3、圖4。圖2為斷輥前幾塊鋼軋制實(shí)績(jī),圖3、4斷輥時(shí)軋制實(shí)績(jī)。
圖2 斷輥前幾塊鋼軋制實(shí)績(jī)
圖3 斷輥時(shí)軋制實(shí)績(jī)1
圖4 斷輥時(shí)軋制實(shí)績(jī)2
軋制過(guò)程分析:(1)圖2中Iba記錄中第二條豎線為斷輥位置,從圖中看出前面幾塊鋼軋制力、電流正常;(2)圖3和圖4中Iba記錄中看出,帶鋼在頭部咬入時(shí),軋制力 24639.42kN,F(xiàn)1的電流達(dá)到49.17%,軋制力建立時(shí)間0.82秒,軋制力和電流正常;但精除磷箱出口到F1側(cè)導(dǎo)板處熱檢檢測(cè)到帶鋼上表面溫度為845.55~836.82℃,鋼溫明顯低于正常軋制溫度930℃;(3)由于此鋼種B510L為含有合金元素Nb的品種鋼,帶鋼溫降較碳素結(jié)構(gòu)鋼溫降大,由于帶鋼頭部在F1側(cè)導(dǎo)板內(nèi)停留53.7秒,溫降快,變形抗力增大;(4)根據(jù)F1工作輥直徑、中間坯厚度及F1輥縫,咬入角得出α=11.39°,由于帶鋼厚度為7mm,以及工作輥為大直徑,咬入角遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)18°,滿足咬入條件。
初步判定:由于帶鋼頭部在F1側(cè)導(dǎo)板內(nèi)卡阻,停留時(shí)間長(zhǎng)造成帶鋼頭部溫度低,是導(dǎo)致斷輥的原因之一。
軋輥芯部化學(xué)成分標(biāo)準(zhǔn)以及廠家提供的質(zhì)保成分見(jiàn)表2。
表2 軋輥芯部化學(xué)成分 %
化學(xué)成分檢測(cè):對(duì)輥頸斷口處,采用電鉆取粉末,檢測(cè)化學(xué)成分,其成分符合芯部要求。
對(duì)軋輥輥頸斷口部位取試樣,做金相組織檢驗(yàn),檢測(cè)照片見(jiàn)圖5、圖6。
圖5 石墨球化照片 50x
圖6 碳化物、鐵素體數(shù)量
(1)依據(jù)《鑄鐵軋輥》GB/T 1504-2008中檢驗(yàn)和評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn),其中,B.4.2石墨球化率評(píng)級(jí)(分為4級(jí))和B.4.3輥頸碳化物與鐵素體數(shù)量評(píng)級(jí)(分為6級(jí)),試樣判定為石墨球化級(jí)別為3級(jí)(見(jiàn)圖5)。石墨球化率為60%~80%;碳化物,鐵素體數(shù)量為6級(jí)。無(wú)牛眼狀鐵素體,碳化物含量>10%(見(jiàn)圖6),為第6級(jí)。
(2)從金相組織檢測(cè)上看,依據(jù)《鑄鐵軋輥》GB/T 1504~2008中對(duì)高Cr軋輥的技術(shù)要求,即球墨鑄鐵軋輥及球芯復(fù)合軋輥輥頸金相組織檢驗(yàn)按附錄B規(guī)定執(zhí)行,輥頸球化率應(yīng)不低于3級(jí),輥頸碳化物及鐵素體量1~5級(jí)為合格。
從分析結(jié)果看,輥頸石墨球化級(jí)別合格,碳化物,鐵素體級(jí)別不合格,碳化物超標(biāo),此項(xiàng)會(huì)造成球墨鑄鐵的脆性相增加,強(qiáng)度降低,而未見(jiàn)牛眼狀鐵素體(韌性相),造成該輥的脆性大,韌性差,易產(chǎn)生脆性斷裂。
分析認(rèn)為,此次發(fā)生F1上下工作輥同時(shí)斷輥失效事故主要原因?yàn)椋海?)帶鋼在F1機(jī)前側(cè)導(dǎo)板內(nèi)卡阻停留時(shí)間過(guò)長(zhǎng),造成帶鋼頭部鋼溫低,生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)未確認(rèn)送卷,使帶鋼頭部咬入F1軋機(jī),是此次斷輥事故的直接原因;(2)本身軋輥缺陷,其碳化物,鐵素體級(jí)別不合格,碳化物超標(biāo),而且無(wú)牛眼狀鐵素體造成強(qiáng)度偏低,易發(fā)生脆性斷輥。
為預(yù)防精軋工作輥斷輥失效,制定了相關(guān)措施:(1)當(dāng)F1軋機(jī)發(fā)現(xiàn)無(wú)法咬鋼時(shí),生產(chǎn)班必須快停精軋然后進(jìn)行后續(xù)回卷作業(yè);(2)生產(chǎn)班在頭部進(jìn)入精除磷箱后產(chǎn)生停留的帶鋼不允許軋制;(3)處理軋機(jī)帶鋼卡鋼等異常作業(yè)時(shí)必須要在現(xiàn)場(chǎng)確認(rèn)的前提下進(jìn)行操作;(4)設(shè)備專業(yè)盡快恢復(fù)熱卷箱到F1之間所有地輥正常,保證帶鋼能夠回卷;(5)要求軋輥供貨廠家嚴(yán)把金相檢測(cè)結(jié)果。入廠對(duì)軋輥質(zhì)保書(shū)中的金相檢測(cè)復(fù)核后方可上機(jī)使用;(6)對(duì)輥頸部位增加超聲波探傷的力度,檢測(cè)發(fā)現(xiàn)無(wú)底波,禁止使用。
通過(guò)對(duì)此次軋輥斷輥失效的分析,實(shí)施改進(jìn)后,生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)再未發(fā)生F1工作輥斷輥失效事故,制定的相關(guān)措施對(duì)軋輥在機(jī)安全使用起到指導(dǎo)作用,降低了軋輥損失,提高了產(chǎn)線的作業(yè)率。
[1] 王從曾主編.材料性能學(xué).北京:工業(yè)大學(xué)出版社,2001年6月第一版.
[2] 黃慶學(xué)等著.軋機(jī)軸承與軋輥壽命研究及應(yīng)用.北京:冶金工業(yè)出版社,2003.7.
[3]《鑄鐵軋輥》GB/T1504--2008中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).