高 源，倪福鑫，閆玲玲

(青島伊科思技術(shù)工程有限公司，山東 青島 266045)

山西省為產(chǎn)煤大省，煤化工中的合成氨產(chǎn)業(yè)規(guī)模全國領(lǐng)先，但合成氨工廠大都采用較落后的工藝，安全閥泄放的氨尾氣大都直接對空排放，最新的山西省規(guī)定已明確氨尾氣禁止對空排放，取而代之的為閉路處理、達標排放。目前氨氣的吸收方法主要為馳放氣吸收制取氨水，該工藝中進入吸收系統(tǒng)的氨氣連續(xù)排放且流量穩(wěn)定；安全閥泄放的氨氣時間較短、瞬間泄放量很大、兩次泄放間隔一般按年統(tǒng)計。傳統(tǒng)的馳放氣吸收系統(tǒng)一般造價較高，主要針對連續(xù)、低流量的氨馳放氣，普通企業(yè)不會采用該系統(tǒng)吸收安全閥泄放的氨氣。在此背景下，提出了兩種設(shè)計氨尾氣吸收系統(tǒng)的方法，第一種方法采用單塔單罐，第二種采用單塔兩罐，各設(shè)備均為常壓下操作，兩種方法已被陽煤集團及山西晉豐煤化工有限責(zé)任公司所采納，并得到以上公司的認可。

1 氨尾氣吸收系統(tǒng)

1.1 單塔單罐氨尾氣吸收法

氨吸收系統(tǒng)有化學(xué)吸收法和水吸收法，目前國內(nèi)外對氨的吸收大都采用水洗吸收法，該工藝流程簡單、操作可靠、投資低[1]，單塔單罐氨尾氣吸收法示意圖如圖1。

圖1 單塔單罐氨尾氣吸收系統(tǒng)示意圖

氨尾氣吸收系統(tǒng)主要設(shè)備包括：尾氣吸收塔、氨吸收劑儲罐及吸收劑泵(一用一備)。尾氣吸收塔內(nèi)采用DN50的鮑爾環(huán)填料，氨吸收劑儲罐內(nèi)存有一定量的吸收劑(脫鹽水)，正常工況下吸收劑泵從氨吸收劑儲罐抽取吸收劑，送至塔頂，吸收劑經(jīng)過塔頂處液體分布器后均勻地噴淋于填料上部，穿過填料的吸收劑從塔底出口重新進入氨吸收劑儲罐。由于安全閥起跳具有不可預(yù)測性，因此需保持1臺吸收劑泵處于常開狀態(tài)以維持吸收劑在氨吸收劑儲罐和尾氣吸收塔之間的循環(huán)。

該方法操作簡單，但存在以下缺點：

1)瞬時泄放量較大，為達環(huán)保要求，吸收劑的循環(huán)量一般較大，直接導(dǎo)致泵的耗電量較大；

2)氨吸收為放熱過程，產(chǎn)生的熱量無法帶出，導(dǎo)致氨的吸收效率降低，為保證泄放時間內(nèi)氨達標排放，需設(shè)計較大的儲罐存放大量氨吸收劑；

1.2 單塔兩罐氨尾氣吸收法

單塔兩罐氨尾氣吸收方法如圖2。

圖2 單塔兩罐氨尾氣吸收系統(tǒng)示意圖

與單塔單罐方法對比，本系統(tǒng)增加以下兩點內(nèi)容：

1)在尾氣進口管路上增加外浮頂罐，并在其后增加流量調(diào)節(jié)閥組，本設(shè)計考慮到安全閥瞬時泄放量較大，為減小下游裝置的處理量，增加該緩存設(shè)計，使進塔的氨氣維持較低流量。

2)氨尾氣進口管路增加一流量開關(guān)，氨尾氣吸收塔底部吸收液管路增加一開關(guān)閥1，并在其后增加一支路，支路上帶有一開關(guān)閥2。本設(shè)計考慮了如何將吸氨過程的熱量排出，從而避免了對氨吸收的影響。安全閥未泄放時，開關(guān)閥1開啟，開關(guān)閥2關(guān)閉，從而實現(xiàn)吸收劑在氨吸收劑儲罐和尾氣吸收塔之間的循環(huán)；安全閥泄放時開關(guān)閥1關(guān)閉，開關(guān)閥2開啟，此動作可將氨吸收過程中產(chǎn)生的熱量排出氨尾氣吸收系統(tǒng)。

增加以上兩點內(nèi)容可有效地克服單塔單罐方法中的缺點，但此方法設(shè)計的氨尾氣吸收系統(tǒng)操作過程復(fù)雜、設(shè)備的可靠性降低。

2 設(shè)備參數(shù)確定方法

2.1 填料層數(shù)、吸收劑循環(huán)量的確定方法

使用Aspen中RadFrac塔模塊，該模塊中有兩種模型：Equilibrium和Rate-based。其中Rate-based模型不僅涉及平衡反應(yīng)還涉及動力學(xué)反應(yīng)，模擬結(jié)果更精準[2]，選擇Rate-Based模型，在設(shè)定填料層數(shù)(Number of stages)的基礎(chǔ)上，結(jié)合Aspen中的設(shè)計規(guī)定，規(guī)定塔頂氨出口量，計算出所需的吸收劑循環(huán)量。改變填料層數(shù)，重復(fù)上面步驟，直到計算出較優(yōu)的結(jié)果。不同于單塔兩罐的方法，單塔單罐方法中的吸收劑需循環(huán)使用，因此應(yīng)適當(dāng)增加吸收劑循環(huán)量以增加吸收劑的吸收時間。

2.2 塔徑、填料高度確定方法

2.2.1 塔徑計算方法

使用?？颂赝ㄓ藐P(guān)聯(lián)圖法[3]，計算出式(1)

(1)

WL—吸收劑質(zhì)量流量，kg/h；

WV—馳放氣質(zhì)量流量，kg/h；

ρV—馳放氣密度，kg/m3；

ρL—吸收劑密度，kg/m3。

通過?？颂赝ㄓ藐P(guān)聯(lián)圖查出式(2)值：

(2)

φ—填料因子，1/m；

ψ—液體密度修正系數(shù)；

μL—吸收劑黏度，cp；

計算出空塔氣速uF，考慮安全系數(shù)計算出操作下的空塔氣速u；

(3)

通過式(3)計算出塔徑，塔徑圓整后，計算出操作時的噴淋密度，與下式(4)最小噴淋密度對比：

Umin=(LW)minσ

(4)

如操作噴淋密度小于噴淋密度，則需對塔直徑進行再設(shè)計，直到大于最小噴淋密度為止。

2.2.2 填料高度

采用等板高度法：

Z=(HETP)NT

HETP—等板高度，與填料有關(guān)，通過實驗求得。

NT—理論板層數(shù)。

3 工廠案例

3.1 案例介紹

我公司已完成了對山西晉豐煤化工有限責(zé)任公司及陽煤集團氨尾氣系統(tǒng)的設(shè)計，以山西晉豐煤化工有限責(zé)任公司為例，對兩種方法進行對比分析。

基于現(xiàn)場調(diào)研的數(shù)據(jù)，山西晉豐煤化工有限責(zé)任公司合成氨工廠凈化區(qū)部分安全閥泄放量及設(shè)定壓力等參數(shù)如表1所示。

表1 凈化區(qū)安全閥參數(shù)

通過表1可得：螺桿機進口和分離器頂部安全閥設(shè)定壓力都較低，但分離器頂部安全閥泄放量遠遠超過螺桿冰機出口安全的泄放量，導(dǎo)致分離器頂部安全閥動背壓較高，由于安全閥形式為彈簧式，因此需考慮動背壓對安全閥影響，保證動背壓不大于設(shè)定壓力的10%[4]。綜上，設(shè)計氨尾氣吸收系統(tǒng)時應(yīng)以分離器頂部安全閥泄放量和設(shè)定壓力為基準，保證吸收系能夠吸收23900kg/h的氨氣且動背壓不大于該安全閥設(shè)定壓力的10%。本文將安全閥泄放時間統(tǒng)一定為15min以定量分析各方法優(yōu)缺點。

3.2 方案結(jié)果

采用第一種方法單塔單罐設(shè)計時計算結(jié)果如表2。

表2 方法一方案結(jié)果

采用第二種方法單塔單罐設(shè)計時計算結(jié)果如表3。

表3 方法二方案結(jié)果

通過表2和表3，可得：第二種方法相對于第一種方法循環(huán)水量減小了74%，氨吸收劑儲罐體積減小了22%，塔徑減小了33%，說明第二種方法設(shè)計出的氨尾氣吸收系統(tǒng)操作費電較低、設(shè)備投資費用較低。

由于第二種方法需增加浮頂式罐，如果泄放氣量較大，可能會造成罐不穩(wěn)定，并且新增了兩臺開關(guān)閥一臺調(diào)節(jié)閥及兩臺流量測量表，第二種方法設(shè)計出的氨尾氣吸收系統(tǒng)可靠性較低。

4 結(jié)論

本文提出了設(shè)計氨尾氣吸收系統(tǒng)的兩種方法，第一種方法采用單塔單罐，操作簡單，可靠性較強；第二種方法采用單塔兩罐，相對于第一種方法，操作費用較低，設(shè)備投資費用較低，但可靠性低于第一種方法。在第二種方法中，通過將吸收劑排出氨尾氣吸收系統(tǒng)外從而帶走氨吸收過程中產(chǎn)生的熱量以減小放熱對氨吸收的影響，此種方式會造成吸收劑的流失。后期在如何通過引入換熱器從而避免吸收劑流失的前提下帶走多余的熱量方面可展開研究。

參考文獻

[1]向素平,孫明燁,周義超,等.城鎮(zhèn)燃氣調(diào)壓器后安全閥的選型計算[J].煤氣與熱力,2015,35(2):8-12.

[2]江文敏,方夢祥,項群揚,等.基于Rate_based模型的氨水脫碳吸收過程模擬[J].能源工程,2010(6):1-6.

[3]夏 清,陳常貴,姚平英.化工原理(下冊)[M].天津:天津大學(xué)出版社,2010:190-192.

[4]胡元剛.大型氨廠馳放氣中氨的回收[J].化工環(huán)保,1992(12):340-346.