范天

(1.江蘇省太湖水利規(guī)劃設計研究院有限公司， 江蘇 蘇州 215128；2.江蘇省太湖治理工程建設管理局， 江蘇 南京 210029；3.江蘇省水利建設工程有限公司， 江蘇 揚州 225007)

經國家和江蘇省發(fā)改委審批實施的太湖治理新溝河江邊樞紐工程是新溝河連通長江的控制性建筑物[1]。其船閘閘室采用鋼筋混凝土整體大跨度結構，屬水工大體積混凝土結構(見圖1)。設計和施工采取多重控制措施，有效地避免了結構有害裂縫的產生，2期閘站工程在此基礎上繼續(xù)采取相關抗裂措施，整個工程在結構抗裂方面施工效果較為理想。

1 工程概況

工程位于江蘇省江陰市境內的新溝河入江口，由大(2)型泵站(Q=180 m3/s)、中型擋潮節(jié)制閘(五孔總凈寬B=48 m)、Ⅴ級船閘(凈寬16 m)和魚道4個部分組成。本文重點研究和實踐的船閘按通行300～500 t標準貨船設計，上下閘首之間總長220 m，閘室尺度16 m×180 m×3.0 m(長×寬×高)。船閘基礎坐落在粉砂土地基上[2]，厚度5～8 m，中等透水，地基允許承載力85～100 kPa，為松軟透水地基，需進行地基加固處理。下臥層為中密-密實的粉砂土，承載力180 kPa。

2 大體積混凝土定義

2.1 國內相關規(guī)范定義

《普通混凝土配合比設計規(guī)程》的定義：體積較大的、可能由膠凝材料水化熱引起的溫度應力導致有害裂縫的結構混凝土[3]。

《大體積混凝土工程施工規(guī)范》的定義：結構物實體最小幾何尺寸不小于1 m 的大體量混凝土，或預計會因混凝土中膠凝材料水化引起的溫度變化和收縮而導致有害裂縫產生的混凝土[4]。

圖1 復合地基上的整體大跨度閘室結構示意(單位：cm)

2.2 國外相關定義

美國混凝土學會(ACI)將大體積混凝土定義為：任何就地澆筑大體積混凝土，其尺寸之大，必須采取措施解決水化熱及隨之引起的體積變形問題，以最大限度地減少開裂。

日本建筑學會(JASS5)將大體積混凝土定義為：結構斷面最小尺寸在80 cm 以上，同時水化熱引起的混凝土內最高溫度與外界氣溫之差預計超過25℃的混凝土。

3 裂縫成因分析

國內外大量實踐證明[5-6]，大體積混凝土裂縫主要是由溫度變化引起的，是混凝土自身強度和抵抗變形的能力與溫度應力和應變同步矛盾發(fā)展的結果。溫度變化導致混凝土體積脹縮變形，當其內外部受到約束不能自由變形時，就會積聚應力，大體積混凝土后期的溫降或失水將導致混凝土收縮產生拉應力，當拉應力達到并超過混凝土抗拉強度時，混凝土結構就會產生裂縫。

大體積混凝土溫度變化分為溫升和溫降兩個階段，溫升階段發(fā)生早而快，溫降階段相對遲而緩。大體積混凝土在澆筑和強度發(fā)展過程中，早期溫度迅速上升，通常3～5 d達到峰值，持續(xù)一段時間后開始緩慢降溫。溫度升降變化產生體積脹縮，其線脹縮值符合ΔL=L0×a×ΔT(a為線膨脹系數)的規(guī)律。

混凝土的特點是抗壓強度高而抗拉強度低，混凝土導熱性較差、散熱慢。在混凝土澆筑成型的早期，其內部溫度會很快升高，其中，水泥水化放熱是混凝土內部溫升的主要原因，而大體積混凝土結構物一般斷面較厚，混凝土水化反應釋放的熱量聚集在結構物內部不易散發(fā)。混凝土在早期快速升溫階段總體上處于熱膨脹狀態(tài)，由于早期混凝土的強度和彈性模量都很低，混凝土自身約束小，徐變大，溫度升高產生內部超強拉應力的可能性較小，所以早期溫升階段的體積膨脹一般不會對混凝土產生有害影響，通常不會產生混凝土內部裂縫。但在后期的溫降階段，混凝土從熱膨脹的最大變形開始降溫收縮，隨著混凝土齡期和強度的增長，彈性模量逐漸增高，對混凝土內部降溫收縮的約束也就愈來愈大，加上外部約束(如地基或先期成型混凝土的固支約束)作用，降溫收縮與失水干燥收縮疊加在一起時，大體積混凝土內部或外表面將產生超強的拉應力，當拉應力達到并超過混凝土自身抗拉強度時，就會導致混凝土結構裂縫的發(fā)生。起初的細微裂縫會引起應力集中，裂縫可逐漸加寬加長，甚至產生結構有害裂縫[5]。

4 閘室結構的大體積混凝土特征

該工程船閘閘室采用水泥攪拌樁復合地基上的倒“∏”型鋼筋混凝土整體結構(見圖1)，混凝土強度等級為C25，結構設計主要尺度：閘室分節(jié)長度15 m，共12節(jié)，閘室凈寬16 m，閘室底板總寬21.5 m，閘室墻高10 m。根據結構承載需要，底板斷面設計為變截面結構，厚1.0～1.8 m，地基約束條件為底板底面與粉砂土上的水泥攪拌樁復合地基直接接觸；墩墻為固支于底板上的懸臂式變截面結構，根部厚1.6～2.5 m。常規(guī)施工條件下，底板與墩墻一般需先后澆筑施工，墩墻底部受先期成型的底板結構的約束。對照以上關于大體積混凝土的相關規(guī)定，由于結構跨度也較大，需要設計結構厚度超過1 m，且閘室結構單體體積1 015 m3，結構體量也較大。根據工程實踐經驗，結構內外溫度變化和混凝土收縮，將導致閘室結構在底板頂面以及墩墻根部以上約1/3的高度范圍內可能產生有害裂縫。該工程的大跨度整體閘室結構應歸類于水工大體積混凝土結構[3-4]，需按大體積混凝土的設計要求采取相應抗裂措施。

5 抗裂措施

避免有害結構裂縫的發(fā)生是該工程大體積混凝土結構設計實踐成敗的關鍵。大量研究成果表明，大體積混凝土中的溫度裂縫是不可避免的，因此采用合理的措施來防治和控制裂縫的發(fā)展是關鍵。

根據裂縫成因分析，大體積混凝土裂縫的主要影響因素涉及結構物的體型體量、約束條件、混凝土的各組成材料的特性以及施工條件等。結合整體閘室大體積混凝土結構特點，本文基于裂縫成因分析，研究并落實相應抗裂措施，盡量消除各種抗裂不利因素，確保結構不出現有害裂縫。

5.1 結構措施

通過對大跨度結構的優(yōu)化，結構設計應從地基約束、結構尺度、體量以及抗裂配筋等方面，消除各種抗裂不利的因素，滿足大體積混凝土抗裂要求。

5.1.1 改善地基約束條件

該工程為松軟粉砂土地基，中等透水，承載力僅85 kPa。為了滿足彈性地基條件下的常規(guī)結構設計需要，一方面通過降排水對砂性土地基進行預壓密實；另一方面，采用水泥攪拌樁復合地基，復合土層壓縮模量大大提高，地基承載能力和抵抗變形的能力隨之提高，對結構受力較為有利，復合地基條件較天然地基有較大改善[2]。

5.1.2 合理選擇結構塊體尺度

結構單體尺度越大，受地基約束的影響就越大，合理確定結構塊體長度，可改善大體積混凝土來自地基的約束作用。該工程閘室底板總寬21.5 m，基本接近規(guī)范規(guī)定的軟基上最大結構單體尺度。長度方向考慮地基約束條件對大體積混凝土的不利影響，尺度宜小，根據通航尺度及相關設計需要，閘室總長180 m，分節(jié)尺度取15 m，共分為12節(jié)。

5.1.3 優(yōu)化結構體量

設計應滿足防滲、抗浮、承載等需要，在合理確定結構塊體尺寸的基礎上，還應盡量控制單體結構體量，根據結構設計需要控制斷面體量大??；依據不同工況計算結果，通過設計優(yōu)化，節(jié)省混凝土量的同時，進一步精減冗余結構體量。

為了滿足彈性地基條件下的常規(guī)結構設計需要，大跨度閘室結構厚度應滿足1/10～1/8跨度的要求，底板厚度應在1.9～2.3 m之間取值，如采用天然地基，雖然勉強滿足要求，但由于地基條件較差，底板厚度取值宜大不宜?。挥捎诮Y構厚度增大，地基應力較大，將導致閘室沉降變形增大，對大跨度、大體積混凝土結構受力較為不利。

通過簡單的地基處理，不但可改善地基約束條件，而且邊荷載作用影響明顯減小。計算結果顯示，大跨度底板結構跨中內力明顯減小，底板厚度取下限值即可滿足要求；經設計優(yōu)化后，閘室底板的大體積混凝土厚度由1.9～2.3 m減小到1.8 m，底板厚度減小 0.5 m，底板結構體量縮減量超過15%。

另外，結合彈性地基上的整體閘室結構受力特點，底板和墩墻均按變截面結構進行優(yōu)化。一方面，懸臂式墩墻自底部向上為自由端，結構內力隨擋土高度減小而逐漸減小，結構斷面可按漸變縮減處理，墩墻厚度自下而上由1.8 m縮減為 0.4 m；另一方面，整體閘室結構的底板兩端與懸臂式墩墻固支，設計對懸臂式墩墻底部固支節(jié)點處增設 0.8 m×1.2 m貼角予以加強后，將底板兩端各1/4跨長范圍內的底面向上漸變翹起 0.8 m。不但保證了底板與墩墻固支節(jié)點處的剛度，而且施工開挖深度減小，擋土和擋水高度減小，兩側懸臂結構承受的內力和固支節(jié)點向大跨度底板傳遞的內力均降低。通過變截面設計優(yōu)化，進一步減小大體積混凝土結構體量。

5.1.4 配置抗裂鋼筋

混凝土抗壓、鋼筋抗拉是普通鋼筋混凝土的主要工作機理，二者有機結合，可使鋼筋混凝土結構具有較強的承載能力。其中，混凝土結構中的拉應力主要由鋼筋承擔，對于大體積混凝土結構，在溫度應力作用下不滿足抗裂要求時，應配置溫度鋼筋限制裂縫擴展[7-8]。由各種工況條件下的結構受力特點可知，整體結構中底板沿跨度方向在跨中面層和跨端底層內力較大，懸臂式墩墻受土壓力、水壓力作用，臨土側豎向內力較大。因此底板順閘寬方向和墩墻臨土側豎向均需按承載力極限狀態(tài)(底板為受彎構件、墩墻為偏心受壓構件)計算配筋，并按正常使用極限狀態(tài)驗算裂縫開展寬度。以上部位一般需要配筋較大，而底板垂直閘寬方向和墩墻水平向內力較小，一般為構造性配筋，配筋量較小。

在施工過程中，大體積混凝土的溫度作用一般發(fā)生在混凝土澆筑成型期和混凝土固化期。早期的溫度作用主要表現為升溫膨脹，對尚未固結成型、具有較強徐變能力的混凝土基本無害，而有害的溫度作用往往出現在混凝土固化期，溫度作用表現為降溫收縮產生拉應力。根據常規(guī)施工加載程序，大體積混凝土中溫度應力一般不可能與設計常規(guī)荷載遭遇或組合。計算復核結果顯示，按結構受力條件配置的受力鋼筋一般能起到限制溫度應力的作用，其鋼筋配置基本可滿足溫度作用的配筋要求，不需要額外增加溫度鋼筋；但在構造配筋的部位，由于大體積混凝土中不可避免的溫度作用，按構造要求配置的架立鋼筋，一般難以滿足溫度作用下的配筋需要。

對照《水工混凝土結構設計規(guī)范》(SL191-2008)第11.2條“關于大體積混凝土在溫度作用下的裂縫控制”規(guī)定，大體積混凝土的抗裂配筋需作專門設計，其主筋和架立鋼筋，除了需要滿足結構構造要求外，還要滿足大體積混凝土溫度作用的要求。根據大體積混凝土抗裂計算需要確定配筋量，通過鋼筋的超強抗拉作用，有效限制裂縫擴展。

彈性地基上的大體積混凝土結構，可利用混凝土應力松弛系數進行徐變溫度應力計算[7]。將時間劃分為n個時段，計算每一時段首末的溫度ΔTi、混凝土線熱漲系數ac及該時段的平均彈性模量Ec(τi)，然后求得第i時段Δτi內彈性溫度應力的增量Δσi，并利用松弛系數考慮混凝土的徐變。根據SL191-2008第11.2條規(guī)定，計算時刻t徐變溫度應力σ*·(t)如下：

(1)

式中，t為計算時刻的混凝土齡期；τi混凝土在第i時段中點的齡期；Kr(t,τi)為混凝土的應力松弛系數。

大體積混凝土在溫度作用下的抗裂驗算應符合：

σ*(t)≤εt(t)Ec(t)

(2)

εt(t)=[0.655arctan(0.84t)]ε(28)

(3)

Ec(t)=1.44[1-exp(-0.41t0.32)]E(28)

(4)

式中，εt(t)為計算時刻t時的混凝土允許拉應變，對于不摻粉煤灰的混凝土可按式(2)計算；Ec(t)為計算時刻t時的混凝土彈性模量，N/mm2;ε(28)為28 d 齡期混凝土的允許拉應變，對于C25混凝土為0.6×10-4；E(28)為28 d齡期的混凝土彈性模量，N/mm2。

按抗裂設計成果，閘室結構抗裂配筋如下。

(1)底板抗裂鋼筋。正常架立配筋Φ12～14@200，計算結果顯示，溫度鋼筋比主筋小，但比普通架立鋼筋大，該工程按Φ18@200配置。

(2)墩墻抗裂鋼筋。正常架立配筋Φ14～16@200。由于溫度作用早于其它荷載出現，設計將墩墻水平鋼筋布置于外側；對厚度較大且受底板約束較大的下部約1/3H范圍內的墩墻水平分布鋼筋，經抗裂驗算，實際配筋為Φ16@100。

(3)設置抗裂暗梁。在大體積混凝土內部出現較大拉應力、計算必須配置抗裂鋼筋時采用。可設置一道或幾道抗裂暗梁，配置抗裂鋼筋，限制混凝土內部裂縫擴展。該工程架立筋加大并采取了有效的溫控措施后，抗裂驗算均滿足要求，不需要再設置抗裂暗梁。

5.2 溫控措施

5.2.1 溫控原理

大體積混凝土中，水泥水化熱引起溫升，在絕熱狀態(tài)下混凝土內部的溫度可用SL191-2008規(guī)范附錄G中混凝土的熱學指標計算[7]：

T=T0+Tt

(5)

Tt=WQt(1-0.75P)/Cρ

(6)

Qt=Q0[1-exp(-mtn)]

(7)

式中，T為在絕熱狀態(tài)下不同齡期混凝土內部溫度，℃；T0為澆筑溫度，℃；Tt為在齡期t時絕熱溫度，℃；P為粉煤灰摻量百分數；C為混凝土比熱，取0.96 KJ(kg·℃)；Qt為齡期t時的累積水化熱，隨水泥品種取值不同，kJ/kg;Q0為最終水化熱，隨水泥品種取值不同，kJ/kg;W為包括水泥及煤粉灰的膠凝材料用量，kg/m3;ρ為煤粉灰摻量的百分數。

實際上，由于混凝土澆搗時總是暴露在大氣中，與大氣存在熱量交換，處于散熱而非絕熱狀態(tài)中，混凝土由水泥水化熱引起的溫升遠比絕熱條件下最終水化熱的溫升要小。另外，混凝土內部最高溫升還與澆筑塊的厚度有關，塊體越薄散熱越快，最高升溫越低；反之塊體越厚散熱越慢，則最高升溫越高。因此，工程實踐中引入一個與澆筑厚度有關的系數ξ，內部最高溫度改用以下公式：

T=T0+ξTt

(8)

相關研究成果顯示，對于厚度超過1 m的大體積混凝土，內部絕對溫升可達35℃～50℃，隨結構厚度增大，內部絕對溫升甚至更高。由溫差引起的變形和應力值計算公式為

ΔL=L(t2-t1)α

(9)

σt=EcΔL/L=Ec(t2-t1)α

(10)

式中，ΔL為構件變形值；L為構件長度；t2-t1為溫度變化值；α為溫度膨脹系數；σt為溫度應力。

混凝土降溫時，熱量從內向外傳遞擴散，表面散熱快，溫度低，從而形成內外溫差，由理論公式計算出允許內外溫差為10℃左右。但由于構件不可能受到絕對約束，混凝土也不可能完全沒有徐變和塑性變形，大量統(tǒng)計資料顯示，多數工程混凝土的內外溫差在10℃～25℃尚未開裂。因此，我國規(guī)范對大體積混凝土澆筑時規(guī)定內外溫差控制在25℃之內，JASS5直接將溫差大于25℃的混凝土劃歸大體積混凝土。

另外，環(huán)境溫度越低，產生內外溫差越大，引起混凝土開裂的機率增加，可采取表面覆蓋措施控制溫差，以防止混凝土表面散熱過快。根據以上理論分析，大體積混凝土施工中，考慮溫度應力的影響，并設法減緩最高溫升、降低混凝土內部最高溫度，減小其內外溫差，是防止裂縫產生的最為直接和有效的手段。

5.2.2 主要措施

溫控措施具有適用性和靈活性，以及能夠控制整個結構物內部溫度，在國內外得到廣泛應用。

根據大體積混凝土溫升原理，按溫度作用設計要求，結合工程實際和施工條件，閘室結構設計直接給出了有效的溫控輔助措施，并明確提出混凝土內外溫差控制小于25℃的要求。在混凝土內部預埋冷卻水管，利用水管內流通的恒溫冷水(4℃)帶走大體積混凝土內部積聚的水化熱，削減澆筑層水化熱溫升[9-13]。

溫控具體做法為：在每塊混凝土澆筑之前，預先布置并固定冷卻水管(鐵管，管徑 3.81 cm，壁厚2 mm)，底板或墩墻厚度方向均布置3層，水平及豎向間距小于1 m，每層支管設總管(管徑10.16 cm)集中供排水。結合該工程粉砂土地基以及地下水源較為充沛的特性，可直接引接降排水獲得的地下水，作為恒溫冷卻水源，用水泵和閘閥控制冷卻水的循環(huán)或外排；混凝土中預埋適當數量的溫度傳感器，監(jiān)控混凝土凝固過程中的內部溫度，并根據檢測數據調節(jié)通水量。通過通水冷卻措施，降低混凝土結構內部溫度，與外部保溫、保濕措施共同作用，有效控制混凝土內外溫差。通水結束后，水管內采用壓力水泥漿充填封堵。

5.3 收縮補償措施

大體積混凝土所處降溫階段通常也是結構干燥失水的階段，兩種作用都將導致大體積混凝土收縮產生拉應力，互相疊加后破壞作用增強。鑒于此，如果設計采取適當的補償混凝土收縮的措施，使得混凝土自身具有微膨脹、低收縮的特性，可改善混凝土抗裂性能。

5.3.1 摻加高效復合型抗裂外加劑

根據工程實踐經驗，混凝土澆筑基本為泵送，泵送混凝土坍落度較大，大體積混凝土產生水化熱較高，混凝土自身脹縮變形較大。為了適度控制自身變形，設計采用適合于泵送的高效抗裂復合材料，摻量為膠凝材料的10%左右。該材料為多組分復合材料，主要成分為微膨脹劑和聚丙烯纖維[14]，前者補償混凝土收縮，后者減小混凝土脆性，提高混凝土抗拉強度，加上保水組分及改性組分等多種材料的共同作用，從階段抗裂、層次抗裂等多方面達到全程抗裂目的。

5.3.2 摻加減水劑

摻加高效緩凝型減水劑也是改善大體積混凝土自身抗裂性能的有效措施之一。可降低單位用水量，從而降低水泥用量；緩凝型減水劑還有抑制水泥水化作用，可降低水化溫升，延遲水化熱釋放速度，熱峰也有所降低；同時，減水劑可緩凝，避免冷接縫，提高工作性及流動性，有利于泵送施工。

5.4 施工控制措施

盡管在設計環(huán)節(jié)已明確了多項抗裂措施要求，但大體積混凝土抗裂是一個綜合而復雜的課題，涉及各個環(huán)節(jié)的多種因素。其中，只要某個環(huán)節(jié)出現對抗裂不利的因素，就有可能導致裂縫發(fā)生，所以僅從設計環(huán)節(jié)采取措施是不夠的。工程施工時，必須按施工規(guī)范中大體積混凝土相關要求實施，才能確保工程抗裂安全。根據相關規(guī)范要求，設計以施工圖說明的形式，從原材料、配合比、施工溫度控制以及大體積混凝土的養(yǎng)護等方面提出了相關施工技術要求。

5.4.1 原材料及配合比控制

水泥水化產生水化熱是大體積混凝土發(fā)生溫度變化而導致體積變化的根源。由于礦物成分及摻合料含量不同，水泥水化熱差異較大。為降低水化熱、減小體積變形，大體積混凝土需優(yōu)先選用水化熱較低的水泥[15]，嚴格控制水灰比，降低混凝土絕熱溫升。

根據混凝土配合比設計原理可知，一方面骨料粒徑越大，其表面積和空隙率越小，混凝土中水泥漿及水泥用量就越小，因此，應盡可能采用較大的骨料粒徑；另一方面，還應降低水泥用量，摻用混合材料。摻合料可以有效降低水化的峰值溫度，推遲水化溫峰的出現時間，隨摻合料摻量的增大，溫峰出現的時間延遲。該工程通過摻加優(yōu)質(一級)粉煤灰[16]，控制骨料粒徑和級配，并添加適當的摻合料，優(yōu)化混凝土配合比，從源頭上控制混凝土的內部溫升。

5.4.2 施工溫度控制及監(jiān)測

混凝土入模溫度取決于各種原材料的初始溫度，應嚴格控制入倉溫度，必要時，入倉前可采取適當的降溫措施。主要方法是施工時加冰冷卻拌和水、骨料、水泥，盡量選擇較低氣溫時段澆筑混凝土。

大體積混凝土裂縫，特別是表面裂縫，主要是由于混凝土中產生了溫度梯度。為了使內外溫差降低，可采用表面保溫方法，使混凝土內外溫差降低。常用的保溫材料有模板、草袋、濕砂、鋸末等，保溫材料不僅要放置在混凝土的表面，還要注意結構物四周的保溫。

對大體積混凝土進行溫度跟蹤監(jiān)測，可及時準確地掌握混凝土各部位溫度變化，以便采取措施降低內部溫度，保證工程質量。混凝土溫升最快的階段在澆筑后1～5 d，每1h讀取數據一次，以后數據讀取時間可適當延長，通過整理、歸納，形成系統(tǒng)的溫控數據資料。該工程溫控監(jiān)測數據資料顯示，按設計溫控措施加上施工輔助措施實施后，大體積混凝土內部最大溫升均控制小于25℃，施工溫度控制效果良好。

5.4.3 混凝土澆筑時段及養(yǎng)護

合理安排混凝土澆筑時間。高溫季節(jié)盡量安排在16：00至翌日10：00前進行，以減少混凝土溫度回升。冬季避免在夜間低溫時段澆筑，同時進行保溫養(yǎng)護，在混凝土表面覆蓋塑料薄膜和草簾，減小混凝土內外溫差?；炷翝仓螅才艑Ｈ思皶r灑水養(yǎng)護，并適當延遲側向模板的拆模時間，以保持混凝土表面溫度和濕度，避免氣溫陡降和快速失水引起混凝土表面的收縮裂縫。

6 結 語

本文基于新溝河江邊樞紐船閘整體閘室結構，對水工大體積混凝土結構抗裂進行了實踐與研究。通過改善地基約束條件、優(yōu)化結構體量并采取布管通水冷卻、摻抗裂外加劑以及配置溫度鋼筋等多個抗裂措施加以控制。結合施工環(huán)節(jié)的自拌混凝土原材料及配合比控制、溫度控制及監(jiān)測、澆筑及養(yǎng)護等方面的控制措施，實現了大體積混凝土內外溫差小于25℃的控制目標。船閘完建時，經專項檢測，閘首和閘室共28個大體積墩墻的裂縫常見部位均未有裂縫發(fā)生。在此基礎上，2期閘站工程繼續(xù)采取各項抗裂措施，后續(xù)閘站大體積混凝土也未有裂縫發(fā)生，總體抗裂效果明顯。目前，工程已驗收通水，正準備完工驗收。實踐證明，該工程研究并采取的多重抗裂措施行之有效，取得了理想的抗裂實施效果。

參考文獻：

[1] 江蘇省太湖水利規(guī)劃設計研究院有限公司.新溝河延伸拓浚工程江邊樞紐工程初步設計報告[R].蘇州：江蘇省太湖水利規(guī)劃設計研究有限公司，2013.

[2] 夏可風.水利水電地基與基礎工程技術[M].北京：中國水利水電出版社，2013.

[3] JGJ55-2011普通混凝土配合比設計規(guī)程[S].

[4] GB50496-2009大體積混凝土工程施工規(guī)范[S].

[5] 朱伯芳.大體積混凝土溫度應力與溫度控制[M].北京:中國電力出版社,2012.

[6] 李洋,陳霞,王述銀.現代水工大體積混凝土材料研究進展[J].人民長江,2012,43(9):64-68.

[7] SL191-2008水工混凝土結構設計規(guī)范[S].

[8] 劉玲玲,吳永恒.有限元法在大體積混凝土結構配筋計算中的應用[J].人民長江,2012,43(17):21-24.

[9] 郭磊,韓永林,黃養(yǎng)連,等.混凝土表面保溫和水管冷卻的溫控效果研究[J].人民長江,2011,42(11):27-31.

[10] 林鵬,李慶斌,周紹武,等. 大體積混凝土通水冷卻智能溫度控制方法與系統(tǒng)[J].水利學報,2013(8):950-957.

[11] 燕喬,張利雷,宋志誠,等. 大體積混凝土在通水冷卻措施下的溫控研究[J].人民長江,2014,45(S2):123-125.

[12] 劉勝松,馮小忠,李碩,等.大體積混凝土閘墩施工期冷卻水管布置方案研究[J].水利水電技術,2014,45(8):104-106.

[13] 李碩,李同春,孫永明,等.三洋港水閘底板水管冷卻溫控措施優(yōu)化研究[J].水利水電技術,2015,46(3):65-69.

[14] 楊華全,陳霞,董蕓.摻纖維水工大體積混凝土抗裂性能研究[J].人民長江,2010,41(24):94-97.

[15] 韓建國,呂鵬飛,陽運霞,等.低熱硅酸鹽水泥改善大體積混凝土抗裂性能研究[J].人民長江,2010,41(18):73-75.

[16] 郭文康,王述銀.粉煤灰品質對大體積混凝土性能的影響[J].人民長江,2012,43(20):66-69.