李 紅 良

(中國水利水電第十工程局有限公司，四川 成都 610072)

1 土工膜防滲技術的發(fā)展

1991年，國際大壩會議發(fā)表了題為《土工膜用于大壩止水——國際先進水平》的第78號通報，闡明了土工膜對于混凝土壩、圬工壩等各類填筑壩皆為一項成熟技術。歐洲是應用土工膜于壩工的開拓者，1993年土工膜各土工合成材料歐洲工作組專門研究了歐洲的80多座壩并建立了數據庫。

我國采用土工膜防滲技術開始于20世紀60年代中期，用于渠道防滲，從80年代開始，土工膜開始應用于中小型土石壩工程的除險加固，80年代末至90年代初，一些新建的中小型土石壩工程開始使用土工膜防滲。21世紀以來，已有10余項工程采用復合土工膜防滲，新建的最高壩為56 m，險壩加固高85 m，運行情況良好。

國內復合土工膜的生產廠家以民營企業(yè)為主，生產規(guī)模小，產品質量的保證率低，設計單位對材料的質量信心不足，故其在工程設計中采用的較少，多在一些中小型工程中以及后期維護難度不大的項目中采用。土石壩的防滲土工膜通常設置在上游壩面。

2 復合土工膜斜墻壩體的防滲設計

2.1 復合土工膜防滲體系的結構

防滲結構包括防滲材料的上墊層護面、復合土工膜、下墊層下部的支持層和排水、排氣設施(圖1)。

護面材料可根據防滲結構的坡比采用壓實土料、砂礫料、水泥砂漿、干砌塊石、漿砌石及混凝土板。

下墊層支持層可采用透水材料，如砂礫料、無砂混凝土、瀝青混凝土、土工織物等。

膜下排水排氣設施可采用逆止閥、排水管或縱橫排水盲溝等形成完整的排水排氣系統(tǒng)。

圖1 土石壩復合土工膜防滲結構圖

2.2 復合土工膜斜墻與防滲帷幕的連接

復合土工膜斜墻與防滲帷幕灌漿的連接采用將土工膜錨固在帷幕灌漿的蓋重趾板混凝土結構上，形成地下地上的空間防滲體系(圖2)。錨固

圖2 復合土工膜與趾板連接圖

要求：清除錨固面復合土工膜面上的無紡布，趾板面平整干燥，在混凝土面及土工膜面上涂刷瀝青，在混凝土面上采用3道扁鐵壓接，采用間距30 cm、φ16的不銹鋼膨脹螺栓固定50 mm×100 mm的鍍鋅扁鐵將土工膜在混凝土面上壓緊，錨接寬度根據水壓的不同采用60～100 cm寬，錨固位置可以采用設在趾板混凝土的靠壩側面或趾板混凝土靠壩側的斜面上兩種。

2.2.1 在趾板混凝土的靠壩側側面錨固

復合土工膜的錨固段采用先錨固、后填筑壩體,填壩時易損壞土工膜,其修補量大、焊縫多、材料耗量大，因此對預埋的土工膜需設保護。當采用先填壩、后沿趾板人工挖槽錨固土工膜時，人工開挖過渡料工作量大，且人工回填的過渡料只能采用人工夯實，效率低；粘結面的空氣不能夠完全排出，有氣空區(qū)，且因水壓力平行粘結面，存在被水壓力擊穿的隱患。

2.2.2 在趾板混凝土的靠壩側斜面錨固

在壩體填筑完成、復合土工膜的支持層施工完成后，復合土工膜錨固段的施工與壩面土工膜的施工同時進行，采用自上而下鋪設,在趾板混凝土斜面上錨固，粘結面的空氣能夠完全排出且施工方便，錨固段的施工質量可以得到保證，水壓力垂直粘結面，對粘結面受力有利(圖3)。

圖3 復合土工膜與趾板連接圖

2.3 復合土工膜材料的選擇

《土工合成材料應用技術規(guī)范》(GB50290-2014)規(guī)定：“1級、2級建筑物土工膜選用厚度不應小于0.5 mm,高水頭或重要工程應適當加厚；3級以下工程，膜的厚度不應小于0.3 mm”。

在土工膜兩面結合無紡土工布形成復合土工膜以提高膜的力學性能及膜的施工性能，采用了聚乙烯膜(PE)。

2.4 防滲體系的穩(wěn)定分析

土工膜支持層的穩(wěn)定分析按土石壩的穩(wěn)定分析方法進行。

復合土工膜與支持層和上部保護面層間的穩(wěn)定性采用摩擦安全系數法分析：

式中K為抗滑穩(wěn)定最小安全系數。根據土石壩的等級、運行條件按《碾壓土石壩設計規(guī)范》(DL/T5395-2007)中10.3.12條的規(guī)定取值；f為土工膜與支持層或保護面層面的摩擦系數。復合土工膜與砂礫石支持層的摩擦系數取土工β(β為填筑砂礫石的內摩擦角)。復合土工膜與無砂混凝土支持層的摩擦系數f=1～1.5, 復合土木膜與預制混凝土面板保護層施工期的摩擦系數與預制板底面的平整度有關,一般取f=0.4～0.5；在復合膜面有水時，f=0.35～0.4。f可以采用現場試驗測試法確定；α為坡面水平角；tanα為土石壩的上游坡比。

開茂水庫庫容為2 245萬m3，水庫由一座主壩、五座副壩組成，副壩最大壩高25 m，副壩采用灰?guī)r料填筑，過渡料采用老北川河道清淤料，壩體結構見圖4。

圖4 副壩結構圖

堆石區(qū)石料的力學參數C=40～80 kPa，φ=40°。

過渡層石料的力學參數C=30～60 kPa，φ=38°。

開茂水庫副壩復合土工膜防滲體在正常運行條件下的穩(wěn)定分析：

該土石壩級別屬Ⅲ類工程，抗滑穩(wěn)定最小安全系數取值：正常運行條件下K=1.3，非常運行條件ⅠK=1.2，非常運行條件ⅡK=1.15。

(1)正常運行條件下的抗滑穩(wěn)定分析。

支持層采用無砂混凝土與土工膜時的摩擦系數f=1～1.5、保護面層采用在復合膜上澆筑混凝土面板護面，接觸面摩擦力最小的部位是無砂混凝土與過渡料接觸面或過渡料內部。

正常運行條件下K=1.3。

滿足正常運行條件安全系數K≥1.3

(2) 非常運行條件。

如圖5中的過渡料及堆石料C=0，滑移面為折線，滑移面1分布在過渡區(qū)內部，滑移面2分布在堆石區(qū)和過渡料接觸面處。筆者對滑移面1進行了分析，最大壩高沿壩軸線取1 m長度分析得到滑塊1自重W1=3 239.46 kN/m。

圖5 滑楔法穩(wěn)定計算示意圖

工程所在區(qū)設計地震烈度為8度，查《水工建筑物抗震設計規(guī)范》中的表4.3.1，得αh=0.2 g，按表5.1.3之土石壩壩體動態(tài)分布系數αi，壩高H≤40 m，設計烈度為8度，αm=2.5，αi=(αm+1)/2=(2.5+1)/2=1.75。

質點的動態(tài)分布系數αi度滑移面1的穩(wěn)定分析。

根據《水工建筑物抗震設計規(guī)范》進行地震作用效應的計算:

按規(guī)范第4.5.9條中的公式計算水平向地震慣性力代表值：

Qi=αhζGEiαi/g

式中Qi為作用在質點的水平向地震慣性力代表值；αh為水平向設計地震加速度代表值；ζ為地震作用的效應折減系數，取ζ=0.25；GEi為集中在質點的重力作用標準值；αi為質點i的動力分布系數； g為重力加速度。

Q1=αhζGEiαi/g=0.2g×0.25×3 239.46×

1.75/g=283.45(kN/m)

按《碾壓式土石壩設計規(guī)范》DL/T5395-2007附錄E.2.2.2滑楔法計算(圖6為第i塊的受力圖)：

第i塊土條的抗滑力：

Pi=sec(φei-αi+βi)×[Pi-1(φei-αi+βi-1)-(Wi±Vi)sin(φei-αi)+uisecaisinφei△x-ceisecαicosφei△x+Qicos(φei-αi)]

圖6 第i塊受力圖

計算從頂部第一個條塊(i=1)開始，按上式計算P1，以此采用推力傳遞法獲得最后一個條塊的下滑力Pn=0，采用試算法反復調整K值直至Pn=0，此時為K值的計算值。

2.5 土工膜質量檢測方法

(1)目測法：現場有無漏接、燙傷、褶皺，是否均勻等。

(2)現場檢查法：充氣法和真空抽氣法。

充氣法：用于雙焊縫膜，封住雙縫之間空腔的兩端，向空腔內充氣，充至壓力為0.05～0.2 MPa,靜待0.5 min，如腔內氣壓不下降則為合格。

(3)真空抽氣法：利用吸盤、真空泵和真空機等進行檢測。將待檢接縫處擦凈，涂肥皂水，放上吸盤緊壓，抽氣至負壓0.02～0.03 MPa,關閉氣泵,靜待0.5 min，觀察真空罐內有無氣壓變化,若無變化,表明接縫合格。

(4)試驗室檢測法。

將在施工現場焊接好的土工膜抽樣在試驗室做剪切剝離試驗，剪切強度不應小于母材抗拉強度的80%，且試樣斷裂不得出現在接縫處。

3 結 語

隨著復合土工膜生產質量的提高、產品市場的規(guī)范、技術規(guī)范的完善，復合土工膜在中、低土石壩等水工建筑物中用于防滲已有較大程度地發(fā)展。

參考文獻:

[1] 土工合成材料應用技術規(guī)范，GB/T 50290-2014[S].

[2] 聚乙烯(PE)土工膜防滲工程技術規(guī)范SL/T231-98[S].

[3]碾壓式土石壩設計規(guī)范，DL/T5395—2007[S].